[东北大学]21年4月考试《钢结构（二）X》考核作业

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4 r- ?. ]* {- a0 ~    钢结构（二）X   试 卷（作业考核 线上2）  B  卷（共  6   页）         
总分        题号        一        二        三        四        五        六        七        八        九        十
        得分                                                                               
  V9 a/ m# s# a4 r+ S: p
1 j- t) Y7 i) \3 S2 Z% {2 F& ]一、填空题（更多资料下载：谋学网（www.mouxue.com）1分，共10分）
+ N0 L1 A5 j+ [7 d1、钢材在三向拉应力作用时，发生的破坏为（       ）。
4 j! t9 @9 |* R0 a6 }2、在承受（      ）荷载的结构中，垂直于受力方向的焊缝不宜采用部分焊透的对接焊缝。
) R" f& @; Y2 V1 Z9 ]3、普通螺栓连接受剪时，限制端距不小于2d0（d0为螺栓孔直径），是为了避免（    ）破坏。
4、在高强螺栓性能等级中：8.8级的含义是（      ）。
5、实腹式工字形截面轴心受压柱翼缘的宽厚比限值，是根据翼缘板的临界应力等于（          ）导出的。
6、双轴对称截面理想轴心压杆的失稳形式为（      ）。
7、缀条格构式压弯构件的单肢稳定计算时，单肢在缀条平面内的计算长度取（  ）。
2 C- T( h! W& D& }/ R) m+ d( q8、格构式压弯构件绕虚轴受弯时，其整体稳定承载力是以（        ）为设计准则推得的。
9、一般来说钢构件截面上的残余应力对其（         ）没有影响。
, R" ?1 {; K; U3 a10、工字形截面钢构件其翼缘不满足局部稳定要求时，合理的处理方式是（    ）。
二、选择题（更多资料下载：谋学网（www.mouxue.com）1分，共10分）
1、钢材经历应变硬化（应变强化）之后（         ）。
7 D$ `1 a8 O1 Z（A）强度提高 （B）塑性提高  （C）冷弯性能提高   （D）可焊性提高
2、在连续反复荷载作用下，当应力比  时，称为（      ）。
  （A）完全对称循环    （C）脉冲循环  （B）不完全对称循环 （D）不对称循环
3、结构用钢材的伸长率_______。
（A）     （B）    （C）     （D） 无法比较大小
4、对于直接承受动力荷载的结构，计算正面直角焊缝时（    ）。
（A）要考虑正面角焊缝强度的提高  （B）要考虑焊缝刚度影响
（C）与侧面角焊缝的计算式相同    （D）取 =1.22
- h4 x& L7 b6 ^; h5 {3 O5、摩擦型高强度螺栓的抗拉承载力（     ）。
9 \. v) n/ Z8 l) h/ d（A）与作用拉力大小有关    （B）与预拉力大小有关
9 I: ~. P: u; H' q8 r$ z（C）与连接件表面处理情况有关   （D）与以上都无关
- u$ A- ^+ V1 B4 x" i6、实腹式轴心受拉构件的设计计算内容有（     ）。
（A）强度                      （B）强度和整体稳定性
+ ~% A5 q' ?: W$ m; V  t1 T（C）强度、局部稳定和整体稳定  （D）强度和刚度（长细比）
; k+ I% p/ q$ H/ r7、为防止钢构件中的板件失稳采取加劲措施，这一做法是为了（    ）。
6 d! ]( Q( f& L  F8 ]（A）改变板件的宽厚比          （B）增大截面面积
( p# n, J, L- F: W* y% a（B)改变截面上的应力分布状态   （D）增加截面的惯性矩
8、轴心受压柱的柱脚底板厚度是按底板（      ）。
（A）抗弯工作确定的       （B）抗压工作确定的
7 W! U$ C) k; T6 a（C）抗剪工作确定的       （D）抗弯及抗压工作确定的
: W/ y' m5 F3 C8 Q% ?+ _9、实腹式轴压杆绕x，y轴的长细比分别为 ， ，对应的稳定系数分别为 ，若 ，则（      ）。
（A） ＞    （B）    （C） ＜    （D）不能确定
' m/ O/ }5 k! I5 T10、焊接组合梁的最小高度是由（      ）控制的。
( @( k. `3 ?+ x（A）强度  （B）建筑要求  （C）刚度（D）整体稳定
三、更多资料下载：谋学网（www.mouxue.com）（更多资料下载：谋学网（www.mouxue.com）6分，共30分）
1、        温度对钢材性能有什么影响？

. q% v5 x$ Q/ U4 z; c
) G( |% H! k5 \$ T: h
; d+ H9 [* h  e* p! H8 s) b, H
; N9 E2 L6 l: X* H% C+ W
6 I4 g$ w" W4 o8 W" k
2、简述普通螺栓抗剪连接的可能破坏形式及其原因？

9 |& I5 r7 g* S: X. u  H
7 D- H, [  x8 A2 R

: M0 X4 X3 W5 z3 ]# W' l

, Y& }. [% P  I0 e
: K' x" ]% l7 y- _$ j* p3、简述型钢梁的设计步骤。
# G/ ^" ?7 K6 y5 [5 e% i




9 o) y6 ~; d- T% A+ n7 d6 N3 @

( w% J# X- q; a" J6 p5 K/ ]4、单向格构式压弯构件，在N、Mx（x轴为虚轴）作用下，其平面外稳定是如何保证的？简述其计算方法。
9 [+ j8 C/ K' k! w  h- l! E$ x
5 c- x- r' X' p& V9 F" }9 I7 D" G
! `5 V/ r4 A/ G3 i. |5 c: p


! h) S+ S/ Y: Y- H. ^7 O# P7 G9 m

, P; ~2 b2 d0 z$ F! M5、简述轴压格构柱绕虚轴的稳定承载力计算时，须采用换算长细比的原因？
5 y( y, L$ h6 Z; `* z+ r7 g2 p
( \; x. Q6 p$ v+ q. h; K


9 `* u) D3 I$ j+ j
四、计算题（共50分）
# o$ P5 m/ m$ f9 k3 {1．试验算如图所示节点连接焊缝和螺栓的承载力是否满足要求。已知钢材为Q235B，手工焊，焊条为E43系列， =160N/mm2；厚10mm的节点板与厚8mm的连接板采用4个8.8级M16高强螺栓的承压型连接，剪切面不在螺纹处，孔径d0=17mm， =250N/mm2， =470N/mm2；连接板垂直于受力方向的宽度为150mm，螺栓及焊缝均满足构造要求。（15分）
4 x/ ?/ I9 I% r( ^" K

0 i1 r6 t: z9 j( T1 V1 q
* @) u1 L& i' Z) L; J

4 x1 d, o2 t( g- C6 |' e3 h4 V

, k0 r( N* u) F/ {/ ?$ z
8 r' {$ H% l+ l6 t2、某焊接工字形截面轴心受压实腹柱，长L=5m，中点L/2处有侧向支撑。翼缘尺寸为300mm×12mm，腹板尺寸为200mm×6mm。钢材为Ｑ235 ， 。荷载设计值 ，试验算该柱的整体稳定。
已知： ，  ，  ，b类截面（11分）
+ w" |" T* w4 q( l( }7 T6 c- a
$ J3 b/ |* A3 e& F; O1 t9 |' [  
3 H  [6 N# j1 N" N: w& x
" s& V7 u3 t- _
) P# B; j- ]  s+ z
6 L" X4 H" J' r( O


. G' I: K) F. Y0 J& k. A1 K7 T7 V
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1 ?- D: X, v$ N. @; l( p4 O

9 i% N% X2 B8 Z; ~! Z; H0 U


- ^" }, I0 R: \
0 c* A8 D' n  y; l; h  P. f

" ?+ v5 N/ [% s

3、如图所示某均布荷载作用下的组合截面简支梁，跨中无侧向支承，梁的刚度和局部稳定满足要求，截面无削弱，钢材Q235-B（ , ）， ，腹板局部稳定满足，忽略梁自重。试按抗弯强度和整体稳定确定该梁的承载力设计值 。（12分）
, O; c: {- J, j5 S6 ?& U. I8 j+ j已知： ； ； ； ； 。
提示： ；

. z9 B5 [0 I/ j( r" w- E

. i; O4 ]/ I$ ~, X

/ K+ m7 n: c7 w4 L
  H8 X* p! ^; R# ?* k2 `


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0 {$ x7 r: k; e% E1 w
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8 D1 B+ u1 Y* o& e' z7 G' N
4 M$ }- S0 X* W5 v


4、如图所示一根上端自由，下端固定的压弯格构柱，截面由两个I25a型钢组成，缀条采用 角钢，柱的实际长度 ，计算长度 ，承受轴心压力设计值 ，弯矩设计值 ， Q235钢材，（  ），b类截面，柱的截面参数为： ，I25a的  ， 角钢的截面面积 。试验算该柱弯矩作用平面内的整体稳定是否满足要求。（12分）
/ v9 E0 S2 q; l. E( G


6 y1 V3 {# r: b; V. @
6 a/ B5 B: Q  t  _4 `& P


2 H6 J+ i6 o* B

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9 H5 [$ [3 B# w& ~2 I% w1 s" ?! e
. t9 V# v% q; u' S+ m

  F; E7 j1 D; C* s
2 _( v4 G3 R5 H/ r- l$ t



  e- S. u; i  d8 P- R9 a) G2 K

" R, S& A2 V7 m* q: W

+ q% V$ K& f' D. D, S3 M
b类截面轴心受压构件的稳定系数
( C6 }$ B5 p4 e, F/ e. r
6 u3 K- k9 \) k) [0        1        2        3        4        5        6        7        8        9
. ^9 v. f2 j; F5 k) H/ e6 k( E0
10
20
30
  w. Y7 A* E- A, p( v, _: \40
50
" x! G  o# S+ d: |; n( i# G60
* ?& @4 _2 C+ z. C+ j0 c% p4 P- ^70
80
90
100
110
120
# `( M' \: v# k7 \" ?, K130
140
150
160
170
6 `1 A0 Z  e% y/ K180
190
200
, B4 n+ A' T- a0 \# n# {210
8 ]$ E7 n# R0 Y% U: B5 N$ u) W220
! D& ~. L) k) X) f* E! j230
240
250        1.000
* w& }# ^* m3 z4 [3 e0.992
# R2 v1 r8 ]: n& d5 ^0.970
( [# ^3 f  K$ V* D- j0.936
0 w9 K" g) L$ y* {0.899
: ]; B0 P  `9 |2 T: X' g3 n2 r: w0.856
0.807
0.751
0.688
0.621
3 c  N$ R5 [! H7 ]0.555
0.493
# E- m$ x5 c; L& h0.437
0.387
0.345
0.308
* e0 `  |- o  c: f; P0.276
0.249
0.225
0 S4 Q: {# ^% f* A; f- U) d+ F0.204
/ e* R- {0 O& n. e! r" ^3 c6 D* V0.186
0.170
0.156
0.144
0.133
0.123        1.000
0.991
2 m  G2 J& [' _  I; N* ~6 C0.967
' n' R1 p# O" a$ U: E+ I2 q. C0.932
0.895
4 `% S, `4 Z8 k; f0.852
: D$ X7 }& N2 F2 X) H) t. n0.802
1 ^6 M! F% U( s( W0.745
0.681
0.614
" Y" @+ O  }/ m1 `& j8 Y0.549
0.487
0.432
0.383
/ L* ]$ e8 G, C( h+ q- s  S1 p0.341
( o  T" D2 @5 w' |8 N) W' U6 d+ O0.304
- h; K: c9 ~  }' Y0.273
! x% Y1 Z# _0 w$ ]5 j7 e0.246
/ X' ?5 x# F- A  ?" w) F- }0.223
. S- x1 \/ Q$ C+ ?4 V0.202
- o: p: x' A( T0.184
* i* N! h, g+ t7 `  P2 V$ n0.169
0.155
' |  @7 X4 l/ d0.143
0.132
9 Y  W9 C+ |: k" O! y        1.000
! u' {% |9 L: f7 g' F; p0.989
0.963
+ y6 O; z% Z: H8 z0.929
: ^5 S1 T! L3 J* x0.891
0.847
( `" u6 P8 }' m1 Z, e  K0.797
0.739
0.675
0.608
0.542
0.481
0.426
0.378
' ?) @: K5 I* M0.337
8 a* L* f+ s; }: f  R  Y! F* ]0 Q4 N/ r0.301
0.270
0.244
/ b% @" E* ^. ~3 x3 k. i0.220
' ~% L5 ^2 p& J  R7 ?0 r# e0.200
0.183
0.167
0.154
0.142
0.131        0.999
0.987
0.960
0.925
/ \! d; Q) C( f' ?) \! E; V- ~* }0.887
0.842
0.791
0.732
: _" B1 o% k# g& ~0.668
0.601
  ^9 H  w7 T% B3 z0.536
, k+ i" r2 Q: J7 R$ j% r7 A0.475
' \$ P! t5 e  B* f  G8 K. r0.421
, K% B( O% a# F* \; |, E/ e0.374
' k+ s! G4 u' s8 K2 [& x$ [! p0.333
2 ]4 U8 d/ b( m# D: g: Z) q0.298
: t" n# [# W0 W/ {# H# E1 [) A0.267
% A4 a1 Y# T+ @1 B* j8 X' K( X0.241
0.218
0.198
3 z- u& B! {( H3 g5 c" j$ i0.181
0.166
0.153
% A" B& c# o0 A0 ]0.141
6 x  Z( t8 q: h0.130
        0.999
" Y. m2 T0 B: z; G0.985
/ G: w9 N7 S. q- v- f" ^0.957
2 P) r7 D$ z8 B5 y0.922
3 S, D1 Q, m5 Z0.882
0 ~( d" q9 c5 J% O0.838
0.786
+ y( X. \. J( b) r, T) a' l0.726
, _3 E5 v% Q% |  Z4 H5 V: l0 J0.661
( P1 \3 K8 K0 ~0.594
0.529
7 b" o. G& B, C5 d2 a8 f0.470
1 f6 v5 |7 B, k- D0 x& p/ K. o. a0.416
( S. n2 `8 T& P0.370
* T8 X8 {) |' ^* s* i9 p1 _# p# s/ L0.329
; A! y: p$ F! _8 Z8 m# A0 n1 R/ I0.295
0.265
. s7 Y- c5 z- P- v0.239
0.216
4 `, }" V: z, Q/ V, _; @: |0.197
0.180
# s$ U- }9 s# Y; Y) [0.165
0.151
* N- J3 h$ e4 l8 _( M, ], w0.140
0.129
        0.998
/ m8 R* e4 R( }9 Y5 f: |. I5 O0.983
. x' H) u" S0 ]1 |0.953
0.918
$ H; I  h. v! n+ t# W( s0.878
$ l* h6 l: K( B# W5 Z0.833
0.780
0.720
$ [, |2 _4 Y: S0.665
7 m0 X/ \' d, Z1 a' b0.588
" q3 |/ W5 ]' \% V: Y1 c0.523
; \3 l0 w' S* v3 ^! b! U6 i0.464
0.411
0.365
, B9 j2 H9 r6 u- g3 S5 D0.326
0.291
0.262
0.236
0.214
, G" i7 F0 H' E0 V4 _. |2 m0.195
0 P* p( M+ |- d0.178
0.163
! b. G" p3 y% D3 x  {; `0.150
2 c6 J9 s8 U8 t" ~0.138
0.128
9 Y7 ~) G) X, t& a' R: J1 |        0.997
& Q' E7 v; X; I3 @! W0.981
0.950
8 u3 L) Y* |. B1 R% @0.914
0.874
; o2 N. |% D9 O$ [0.828
  [6 p; Z+ K" X% t  u. B0.774
( r. o+ b" t+ u0.714
# p8 Z, }7 ~) [# C0.648
0.581
0.517
! p3 {! l0 F+ v0 n  ?0.458
2 `" [% B, M% R+ w6 }1 C* n: r7 t0.406
0.361
0.322
0.288
0.259
0.234
3 C1 n4 F8 \* C. r0.212
0 D7 y- s" O  O# h" s2 [- X0.193
0.176
0.162
0.149
6 ]* `4 Y: S7 u! P3 F: o% c0.137
0.127
        0.996
0.978
+ W5 p" o0 S6 @- _! N5 T" t% N( z0.946
9 M9 }8 J( D% a/ |0.910
0.870
0.823
+ W# r" d) H2 R: H9 B/ a) C& A5 d/ ~0.769
  G2 H) Z2 o# T9 H" r1 s: I6 }0.707
0.641
0.575
/ {) `$ {- F' O3 D5 m2 f' \0.511
0.453
- @: c4 g% o' ^) V- J0.402
8 Q. N$ N( }7 q; _0.357
7 X: [! F7 Z" L* [& g2 f0.318
0.285
0.256
0.232
0.210
0.191
6 L' M7 W5 G1 C4 m. B1 u0.175
0.160
0.148
0.136
" H7 H7 K, n; H! k* q0 Y( o0.126        0.995
/ P& W) }. R+ t  V$ i0 I6 D0.976
. E/ a% c" e. t) J5 X0.943
0.906
0.865
8 D- |9 w2 Q$ i4 X0.818
0.763
0.701
0.635
0.568
0.505
7 w9 c/ d- z8 B6 n( j9 f; |( h0.447
0.397
; u& ^  j7 {; L" _! V0.353
5 x& N2 f" s$ i! c' V$ {0.315
! L- n( K( e% I0.282
0.254
0.229
. e- s2 {- D2 {. c. ^) K: h0.208
0.190
! n3 V3 O. E/ Y/ ~# e- C0.173
0.159
0.146
8 m- ~& @+ K& }: e0.135
0.125        0.994
0.973
0.939
0.903
0.861
; o3 K2 u) m* ^4 {  e6 ^' ~- i: b0.813
0 N- F" Z4 @' w  n; P; _" `8 Q0.757
0.694
! M4 m7 U- q4 O3 c) ]0.628
0.561
  h. ?) f" s' o0.499
; Z1 K) s; Q& R+ E0.442
0.392
0.349
0.311
& q8 i1 e7 u, G$ v- v* `0.279
0.251
/ H: A6 k6 e+ U6 S% R0 a& _. b: N" x0.227
0.206
' R& C. n7 F: g4 ]0.188
$ w+ M0 l  @9 e/ M0.172
0 B& K8 }0 @2 z# g0 A  H0.158
0.145
0.134
0.124


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