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四川大学
: ?/ B8 k- K. \; ?. h《发电厂电气部分（Ⅰ)》第1次作业$ r, |8 h. [; z0 d( ^6 I9 L+ V
单选题
& M! U( w+ i; H: c8 [( v* {5 | E m1.第一台电抗器的型号是NKL-10-500-3，第二台电抗器的型号是NKL-10-300-5，哪一台电抗器的限流好（）! }) r& ]( V& d9 X% v
A. 第一台" M4 }/ r! q) ?0 \% U1 E. K
B. 第二台
1 S' a1 |6 P- b4 dC. 一样
; F7 ?9 o) n/ l% ED. 不确定% m: o( e2 n( s
资料：B
2 q' S. f& g; [; l+ H5 s7 k2.大中型发电厂，特别是火力发电厂的厂用电备用方式，常利用（）
& Q. G/ \7 U% wA. 明备用8 E) h9 c) v, k' N0 B
B. 暗备用
' {8 x7 ~) z% r. i6 M B: VC. 与系统相连的主变兼作备用# }/ V) {$ p! n8 [
D. 快速启动的柴油发电机组6 D* T( V3 c* y/ H: @9 `
资料：A
' o- |5 N- a* z9 T! H8 N2 Y3.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 14、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算每相2条导体间的电动力；
$ g4 R# i: \; x" y1 kA. 6372.5N/m" Z& r* e# z$ a# @, u# n
B. 6254.5N/m
( X, Z, v2 | S# i8 @C. 6312.5N/m: T) Q6 L( d( p/ B0 ^4 X, w
D. 6342.5N/m% o& y1 {2 x- X
资料：A
* v9 o5 f- t' v7 s4 A F9 @4.大型火力发电厂厂用电系统接线形式通常采用（）( _* A6 G5 [) ^3 o8 T: x$ I2 `
A. 单母线+ E0 |7 f8 A8 o: z& N
B. 双母线5 u* A4 g! ~' O7 c; z: C% ~
C. 单母线分段
% x8 c. s! K/ g: N9 WD. 双母线分段
! U( `3 Y4 K( b资料：C
3 k$ B5 |' R/ y5.配电装置的母线截面积选择是按（ ）1 A& n& P# A, W+ B# E p
A. 长期发热允许电流5 ]- Q; ^+ B$ g, t2 Q8 r6 |
B. 经济电流密度( b1 X$ j7 k8 R2 _3 X+ J" T
C. 热稳定
: A- b% W- l8 J0 O! y( v8 ND. 动稳定
H) t9 R* O i9 I' } X资料：A( _( A* }! c! M# m, h8 [1 l5 b5 W
6.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 11、计算冲击电流；6 s( c% Y4 V5 {
A. 58.5kA
" X# v- ^& m9 y: d+ JB. 63.4kA
: |! K2 _7 p" H5 m4 @/ T4 cC. 71.4kA
4 _. o9 H8 @" ^D. 79.4kA. T4 K+ X2 l9 K1 H' L
资料：C4 F" F- i* z& L& E2 e" G8 y
7.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 15、查表相间截面系数( _$ P; v, j% k5 d) [
A. 1/6bh2; o s7 S3 q& L8 d0 x8 i+ t
B. 1.44b2h
1 `) c: b3 k; u% }# T& X- SC. 0.333bh2
' l, ?+ @- R3 n) zD. 0.5bh2; t0 X5 C) z8 j( `& o$ S
资料：C
/ ?: s( M/ E) r+ O8.1GB等于( )字节4 I& o1 `& l$ m' m! }
A. 1024*1024
. a& M9 V% g0 o4 LB. 1024*1024*1024& w! X$ q, G0 t# t2 K' u
C. 1024$ C1 I' U% w( i7 p
D. 1+ i7 ?. |3 d0 }
资料：B
$ B2 d# ]; S* g: n8 X9 X+ y2 @9.在降压变电所低压母线侧发生短路，母线分列运行比母线并列运行时，其短路电流要（）
" A+ T% h; t7 A! w4 `A. 大
! |% m- X% I" ?6 H7 X0 n/ uB. 小% U, ~, f. d/ r8 P) q$ O5 o6 l
C. 一样
% y; E" M" @$ P& m. W$ q+ y* [" sD. 可大可小7 R6 s2 w& ^9 v5 w' z6 E; }
资料：B. a5 a/ g* Q$ p$ X( E2 y+ s
10.与导体长期发热的稳定温升有关的是（）
8 O5 \. t& Y& {A. 起始温升
3 \# m/ r, I8 d: u7 p) ]* DB. 起始温升和载流量
% f+ a% j3 _0 E8 `/ h+ d, T7 H7 JC. 载流量: k+ G+ n, D4 E/ @8 l
D. 起始温度
6 B1 F- A t7 ~+ J4 w" v, C资料：C! |5 a' s! S% u; G
11.双母线接线采用双母线同时运行时，具有单母线分段接线的特点（）; U/ `' B4 \9 J8 l6 i! L2 Y7 s9 p% t
A. 因此，双母线接线与单母线与单母线分段接线是等效的
% x/ ?3 \2 t" x1 NB. 但单母线分段接线具有更大的运行灵活性
0 _" I0 J$ k. iC. 并且两者的设备数量一样+ K/ c; P5 M* U4 F+ U
D. 但双母线接线具有更大的运行灵活性
( _ H" \. x( a8 Q+ _- O- D, x7 s5 J资料：D
! l! y. Z4 V9 }8 n" {8 o12.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 3、计算温度修正系数；
! }+ k' r/ d VA. 0.856 _& [ D% t7 T2 b+ k9 a1 i0 V
B. 0.9664 j* r# }7 a# u5 c+ j3 O
C. 0.92' z" n2 J$ M0 R; @4 b) p/ W$ B& Q j
D. 0.94, W/ m! |% H3 l2 {8 B6 @
资料：B
& C" i$ e8 g& \# i% c13.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 10、计算热稳定最小截面；+ p% E$ D" s+ u
A. 195mm2
4 }0 x4 T( G X* h9 M5 `( IB. 235mm2
" U7 H5 c& c1 p6 k+ z' R0 h/ IC. 251mm2
! h9 w0 s- }2 _! DD. 212.5mm27 s: h3 _; V( N5 K- R
资料：D) J. H$ a( a' S$ x* n
14.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 9、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算短路时最高工作温度；/ [# b* }2 I5 \3 ]6 [1 N4 c8 `" a
A. 100℃
! j* m6 m! L) N% ~B. 150℃
3 u1 E# b$ e! G, T/ U% o' J" _C. 65℃
' z* e1 i+ p/ Z/ q$ L8 d0 J* G: I; B6 wD. 90℃3 C9 x' ` X" u% v0 C S& c
资料：C
2 F: B# p4 m9 o: W f15.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 17、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算由条间允许应力决定的条间衬垫的最大允许跨距。
3 u. g5 c. I! k* yA. 0.22m
$ ^# S7 F P" P0 aB. 0.27m- S' a4 J6 w7 @
C. 0.38m
& K/ Z& a7 O* J' Z* f2 aD. 0.31m
8 H$ |( v/ `$ \' Q5 s资料：D
0 K: ^) u/ E: \% [4 H( ]" s; @16.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 1.发电机引出线最大长期工作电流（）
+ Y& A4 j- {+ HA. 1443A
7 J2 U7 \, Z R: R* D) xB. 1343A
7 w3 A5 `+ b; y' SC. 1413A0 E% s4 H1 e6 y3 X( h
D. 1483A
2 P0 }* e& z2 ^6 L2 [2 z4 I& j资料：A9 g; J6 E7 a2 g/ H3 f$ a- O) S
17.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 2.计算发电机引出线的经济截面；
0 d: V' q" G( k% D5 DA. 1251mm2
( k* [6 R/ Y5 l L( H5 Q8 oB. 1327mm2
; ?) O' [/ [! l, |6 p$ xC. 1361mm2: I8 r6 O _! J% a/ \0 k" E
D. 1395mm2
& r. o% L3 O; n% E* X资料：C o% N) U* e1 K+ P& D
18.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 16、计算相间应力 b( a. k: g# l% I- Y' n
A. 9.64x106Pa
2 x/ D2 w; g9 z8 y! w: lB. 10.64x106Pa
. p+ R% ?' f& {& y9 m, TC. 11.64x106Pa
% {+ m5 N4 e6 B) u8 a1 i, i4 y* G3 ?9 sD. 12.64x106Pa
4 B/ ]! Y8 x$ P- `% m h1 z8 M( V4 n资料：B
+ f7 j( f* J3 \: I( J8 ?19.水平方向布置的三相平行导体在发生三相短路时，最大电动力出现在（）. j f/ c* ?. F0 l# \! O
A. B相
+ g; b; |# u. n' m7 A. WB. C相- U" B% |5 S0 a( S% B
C. A相: j# v9 {: _2 {* }
D. 边相
0 f/ f% f y9 D% o. @0 C, s/ H资料：A- d. t( c: C3 T$ ?/ \
20.发电机引出线导体截面积选择是按（）
( l$ T* ]* A7 g( ?% v; j: \A. 长期发热允许电流" x2 l4 L5 @0 d5 L/ Q& c
B. 经济电流密度& Y5 B5 K2 x$ X7 ^1 D5 }
C. 热稳定1 a4 z2 V* g; g$ b
D. 动稳定
8 J0 p' `% B9 ~& N资料：B
1 `2 t. e) O# h4 O4 b3 E. O21.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 4、若选用2×（80×8）的铝矩形母线且导体平放，计算其实际载流量；
' M) L& N6 Z; RA. 1795A
/ L2 K# O# i+ Y& @6 i( s: X: `2 JB. 1765A* h. `; X* v% x* @. f0 o S
C. 1815A" j" r* I- z; N- c8 ]
D. 1840A+ c7 Q+ h Z8 Y. L) ~- J
资料：A
( K8 u8 D" G0 `0 x! r: d22.热稳定是指电器通过短路电流时，电器的导体和绝缘部分不因短路电流的热效应使其温度超过它的（）& @" d2 H% E0 n
A. 长期工作时的最高允许温度
5 ?1 O; x& I( {9 R; R; q5 f3 b' rB. 长期工作时的最高允许温升
. _5 k+ E) |4 t& g7 l; MC. 短路时的最高允许温度0 O1 ]" n9 _5 h. \. k
D. 短路时的最高允许温升* w0 _; D: Z q8 y6 ?8 p
资料：C
# Q( z. l' f9 n7 o23.少油式断路器中油的用途是（）
6 h: v1 @. W1 g8 m0 \& k: ~A. 绝缘
2 R* `7 |4 ^: `# u8 I7 ~B. 灭弧
& P2 {5 O. M6 V& V! N4 I* r4 fC. 冷却
7 t) H" q5 C/ G3 _1 dD. 隔离
& n5 a. t' t6 {0 F9 e; {资料：B
& N: \# E" ]0 {3 P, \24.如果要求任一组母线发生短路故障均不会影响各支路供电，则应选用（）
2 q& Q* \+ A# R: C; z& k* p% o7 \A. 双母线接线' \+ Q# Q# C/ i5 s0 r/ i" B
B. 双母线分段带旁路接线
3 a5 i' A* O( j! K0 ^! [( m3 m) DC. 二分之三接线
0 _4 c( ~# l8 X* JD. 多角形接线- h4 s$ [4 v; S) _: ]- p- s
资料：C
( ^+ |) j4 i/ _" @- ~25.加装旁路母线的唯一目的是（）
% Y J+ c1 K5 [9 \$ k3 ]A. 检修变压器不停电8 I: v1 i A1 _' y$ t8 }( c
B. 检修线路不停电
$ ~9 Q# P8 ^" K9 x/ g3 JC. 检修母线不停电
* b6 g+ q4 n+ v+ n# YD. 检修出线断路器不停电
6 G# W5 G$ }9 W# ?% ?资料：D
0 _$ Q" F" [; |, J! b: j6 K26.矩形截面导体竖放比平放散热效果（）
7 ?8 D9 g( W# g) {, @# EA. 好
/ ]. H* s( ~4 T* ]B. 差' `& @% E4 n5 ?- }" \: d
C. 一样
$ G7 O! ]# M0 w8 D- L% L* UD. 可好可差
8 `9 K' p4 t; ?2 R' O资料：A3 F9 }" T G: s9 ]
27.电压互感器0.5级准确度级标准条件是（） B! Q, g) B" c& f
A. 电压误差±0.5%! v1 e6 m( K) u6 n- s) I8 m+ k
B. 相位误差0.5°
! ~/ W' e% P6 N- b6 a1 x' mC. 电压误差±0.5伏
! j9 r+ Z. K& P9 D7 P. xD. 相位误差0.5′7 a6 W1 W+ `/ J ^; ~, Q; Y
资料：A
6 C0 _- q7 A; X& N28.发电厂的厂用电备用方式，采用明备用方式与暗备用方式相比，厂用工作变压器的容量（）
3 ^9 D! W8 F- i2 h: S# \A. 增大
% H8 A8 n4 T9 {9 WB. 减小
# A0 d$ Q3 D, B T$ @6 DC. 一样
( T+ d& W' x. O/ w; e; kD. 不确定8 i6 o. L! i) v
资料：B- w5 i* }# f/ ]- K% k7 Z8 g
29.隔离开关的用途之一是（）# k& f) @" ?: e9 C- m( n2 G1 h9 ]
A. 切断负荷电流
2 a% p5 h+ V; N$ r. o, z( dB. 切断短路电流% Z# C6 q. l" }4 [8 t/ S' n
C. 拉合小电流回路
: u, U) W( J4 Q$ n' p+ m4 hD. 拉合大电流回路
% A3 J5 A* k+ h- x资料：C
- O8 F3 g7 e: M- \; A30.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 7、计算周期分量热效应；
( h& _, N; O+ Z( H0 t2 tA. 130.8kA2s
3 ~6 Q( N& {6 t8 E X vB. 143.9kA2s; I0 M2 s# W s4 q: \
C. 162.6kA2s* C) J V( X3 L+ l
D. 150.6kA2s
# P* E* D( {- Q. w. C资料：D, \0 y0 _& P$ l- g6 m/ O
31.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 6、计算短路切除时间；
* [3 a9 ?4 u0 S7 ?& F$ {A. 0.1秒5 M' k9 U7 k; U) q) T
B. 0.2秒9 D7 F6 b0 d, D. [" M, ?) C
C. 0.3秒6 r- o: w* A U- ^4 z) u) q$ s
D. 0.4秒
" f! M6 T* A. D资料：C2 ]$ v3 M. `! T9 J4 e0 {
32.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 5、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算短路前母线工作温度；
1 k2 l! x( O1 O0 Z, N* jA. 40℃1 o- W* P, t5 S/ {! q1 |+ A# i
B. 55℃
; g, d; {8 |+ I, uC. 70℃+ f" h" r k6 b; t* I3 l( x$ w
D. 90℃+ }9 p; n( _3 z/ n4 ?+ V3 l& |
资料：B' @ A! u1 ~% y
33.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 12、 按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算作用在母线上的最大电动力；" t" t" R* W# [5 ]8 |1 Z
A. 1210N/m
6 R$ {" R5 @6 c- {B. 1230N/m( \. a3 i y# M% l5 E! D+ e. k4 c; C
C. 1260N/m
* T) R7 o) X4 w3 v0 UD. 1290N/m( N. G1 Z# J; K" \% m5 N: L
资料：C
) l3 B# B5 Q6 Z0 q8 J) O34.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 13、查表形状系数；' s3 K2 Q# r4 D* T G3 f
A. 0.4
7 s! c k+ q, tB. 0.1
9 K& _1 H+ o0 g" b% hC. 0.8
# A/ [# \! J3 w P" G: TD. 1
7 w5 l, n& G! n: D C资料：A/ W3 Z: H4 z& i" J; `8 D' j
35.电流互感器正常运行时二次侧不允许（）
0 x9 t' L: C/ R' A' w$ AA. 短路: e4 ~% l; h/ c" L
B. 接地
( {) D8 N8 m3 @" I: `6 i% r+ qC. 开路' A# ]: J- Y6 }2 M5 j$ F. x0 X" ?7 }
D. 都不允许
9 J( y- ?" n8 n$ I9 Q E资料：C7 h0 M2 L. J$ }4 L" j1 t- G2 ^
多选题
! Y# B9 `. ]( a9 A2 K* f3 X1.电力系统的组成包括（）) ~$ W' _ D1 r$ \( ^$ B
A. 发电厂
- o$ l" f8 J: u6 v8 d; L! lB. 变电站4 q5 J( t! G% z# c' Z
C. 输电线路" {. H' p1 b5 y4 a, j |0 e! y1 `
D. 用户
7 u7 l) |3 K4 ~1 m$ ^" J* ^2 p资料：ABCD
" J c6 @/ j* G+ d2.外桥形电气主接线适用于（）6 j3 I2 N s4 n$ ~' D* b" k
A. 水电厂
" G8 \) m a h6 M( v8 zB. 火电厂$ X9 Y3 ?9 }: ~' ?7 p: D
C. 桥路有穿越功率
& b2 D; z6 p2 ]1 ]; Q+ KD. 出线的线路长、雷击率高
! g' q s7 j# J$ K: i; H8 TE. 桥路无穿越功率
9 x- ^1 ]4 W1 K" u* v资料：AC H0 ], V" N8 U# h
3.影响电流互感器运行误差的因素有（）" A5 Q+ c* H w: _/ Z
A. 一次侧电流
* l& R' d1 g) v8 e: OB. 一次侧电压
4 b# e9 D- h- U( l/ C! gC. 一次侧负荷功率因数' K1 |5 x" N4 t% R4 _, P' j1 b9 L' j! J
D. 一次侧电网频率
3 T5 S/ | Q& \8 ^- ZE. 二次侧负荷$ \$ _& I* z. I0 ]5 t1 a
资料：AE' h( V" p3 ^4 |! @6 l
4.根据运行状态，自启动类型可分为（）+ r4 A( P) q; R ]; X8 y
A. 带负荷自启动4 ?7 M H0 y& Y
B. 空载自启动6 S& i1 X4 [# ^( j |5 q
C. 过压自启动1 h5 K; [4 Y) `" N* I+ a) C" q
D. 失压自启动4 ?7 \& u3 _6 ]' o2 M- t5 d4 r; I
资料：ABD6 O X& A0 a8 z4 O8 F' f
5.导体热量的耗散形式有（）* J6 N6 p. q+ B' t3 _ |
A. 日照
3 Y# ]$ U3 @7 k. ^B. 对流+ W) \, @* |5 q% C
C. 辐射
( Y. h w. ~; e9 N$ `% `D. 导热, V+ d z' Y$ X R' M
资料：BCD |
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IP卡
狗仔卡
发表于 2011-2-16 12:42:24
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客服一
