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四川大学, M/ ]( w5 k8 f+ g
《发电厂电气部分（Ⅰ)》第1次作业
: p) x5 T" l6 ^/ C单选题/ b, Y; F% s, b" b9 d+ v
1.第一台电抗器的型号是NKL-10-500-3，第二台电抗器的型号是NKL-10-300-5，哪一台电抗器的限流好（）
0 A" I+ ~6 p) QA. 第一台1 N) `) f; N U/ z r( G
B. 第二台: m+ s) q8 m' ?) W. R( O) \/ A
C. 一样
$ |3 R: U% P" S1 C; W# Q1 OD. 不确定
4 O5 F5 i) j& t. _0 a5 v& x资料：B% t# l7 f* X+ i" X8 \8 V
2.大中型发电厂，特别是火力发电厂的厂用电备用方式，常利用（）
3 t4 V6 A1 ]9 }/ ]( I7 z; q3 p5 ZA. 明备用
0 l6 z5 p! L9 o6 `: C& Z* oB. 暗备用6 P* T0 z1 C9 o
C. 与系统相连的主变兼作备用
. T; F" t4 b8 {3 y% Y2 MD. 快速启动的柴油发电机组: ]+ {7 O, ?, s* D
资料：A9 V$ B& h( k3 a: s3 i9 N
3.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 14、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算每相2条导体间的电动力；6 R- t7 {2 w9 N T8 r
A. 6372.5N/m
6 k0 \* B4 I: u6 _2 q+ p) tB. 6254.5N/m; _+ g2 M2 n I+ I+ p& F. ]. J* [
C. 6312.5N/m& W; E3 l" b& Z
D. 6342.5N/m
! `, x3 X d" D* N4 S' I& [+ W资料：A
+ w' @5 C( k# E2 T6 \. R- L4.大型火力发电厂厂用电系统接线形式通常采用（）( A4 Z* `* T8 g' j* G
A. 单母线, ~0 x0 c/ C) W8 Q8 `
B. 双母线
1 p/ t; C) e5 ~/ yC. 单母线分段& T3 f G$ M6 F+ q. L& u# J3 S0 u
D. 双母线分段, o( }' k0 ?5 r
资料：C3 ^6 X5 R. l. {" p3 T* |4 D9 O# Z) h
5.配电装置的母线截面积选择是按（ ）
P9 k6 P% C6 t5 ^% ]5 T+ v; OA. 长期发热允许电流
7 Q# I- A7 s2 [2 ]B. 经济电流密度
2 W: v& ]3 u1 E2 B! W3 h, QC. 热稳定( i# ^- K! b* Y" k. k
D. 动稳定9 k9 i2 f! G8 j- i* [
资料：A
) o, S- J' Z/ b2 T3 E4 D6.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 11、计算冲击电流；
8 }( D- n; ^8 E( P( gA. 58.5kA( @6 \( r# r! h$ N' r0 x
B. 63.4kA2 e9 H& H* d! ^
C. 71.4kA
) J/ c% g0 B. y uD. 79.4kA4 w2 O% e# [7 ~7 N: k+ j/ n
资料：C
% x( h1 g2 n- [( e9 ?4 c, J7.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 15、查表相间截面系数
% |5 A4 t9 Q) z/ d! ?A. 1/6bh2
0 @; [9 n# Z! U, j: ]) gB. 1.44b2h* n& D F# m) v" e- V7 r6 J3 m
C. 0.333bh2
- w5 \- V& h" mD. 0.5bh2' Q: G! _* y# r* u) I. C; i
资料：C
$ O# V0 {9 M) ?: t6 p: J8.1GB等于( )字节5 }( `: P) x. x7 |4 J- s
A. 1024*1024+ c% m, O& l8 ^$ A$ Q
B. 1024*1024*1024
) M3 i- t8 ]& q. k2 }& i( I7 k0 vC. 10248 T$ P0 b5 L5 Z
D. 14 q8 ^& ?' ^ Q" L+ z; t. S
资料：B6 o) d q; j7 x1 Z$ q7 n6 p3 l
9.在降压变电所低压母线侧发生短路，母线分列运行比母线并列运行时，其短路电流要（）
% E+ D2 C8 E7 H2 f1 kA. 大
" ]* L0 v- l7 @) ^- P% dB. 小 E; z U [) n+ J1 ?
C. 一样
; A8 C5 t* D# uD. 可大可小. l. [, L( W+ S) d
资料：B
& J/ i- v! t9 E2 E7 d10.与导体长期发热的稳定温升有关的是（）
i; u5 I, N) X. O' NA. 起始温升
" g! t5 [3 [/ M) D9 E1 vB. 起始温升和载流量
3 A$ l2 I. _( B( _C. 载流量
5 k( G2 A; r, K8 x4 L$ F1 ]% gD. 起始温度
6 K8 E" C. l* j" p资料：C
9 S3 P% f/ M1 t+ f+ R11.双母线接线采用双母线同时运行时，具有单母线分段接线的特点（）$ ?: w; ]- K, J7 p8 Y' s4 k
A. 因此，双母线接线与单母线与单母线分段接线是等效的) l% n5 L5 e' [* X6 J9 E) y" ~
B. 但单母线分段接线具有更大的运行灵活性3 J3 q/ C* f; l0 _9 Q
C. 并且两者的设备数量一样/ O/ N: D3 i+ M* V; d& S$ t
D. 但双母线接线具有更大的运行灵活性, m$ M6 ?- v$ |$ m1 z* t$ B" U
资料：D. ~( s7 ?( g j. V( o
12.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 3、计算温度修正系数；, H. s/ R+ g7 m! E
A. 0.85* A( j# H% b1 x- K: G# C( l& y) p9 Y
B. 0.966 H1 g4 A0 k* _7 k; E: f5 L; R; B9 F
C. 0.92
! B& x: d" _6 iD. 0.94
7 K- E) J: I. _5 ?* C" ^2 {资料：B: W$ u( A8 X0 C& b Z5 h
13.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 10、计算热稳定最小截面；5 W4 r1 y3 {7 w& ~0 a' ^1 E' _
A. 195mm23 P! I# _7 Z8 ?
B. 235mm2
/ ]9 o8 P4 p* O1 r9 v- n% B' y9 tC. 251mm2, |! G. I* t* W: L8 [/ @' m
D. 212.5mm2
/ v. b* }( d9 s0 s L" A: j资料：D
4 |. ?; l5 n G2 d9 @6 K( L* e14.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 9、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算短路时最高工作温度；# x. m& S8 G1 m+ x
A. 100℃
' A: f/ E& h- U/ R( w: D1 `- a: B% t* CB. 150℃% V! v( v( z; F8 A
C. 65℃$ p r3 A/ ~; x. s$ _. {. R- y
D. 90℃
, l) S" S+ H& h/ H. V+ b5 \1 t4 _资料：C g* _; s8 D6 b9 E9 G% d a2 s
15.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 17、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算由条间允许应力决定的条间衬垫的最大允许跨距。
* v( g. B* h/ c% m) O7 lA. 0.22m
+ [7 ^/ ?$ [% c9 n) Q3 G! [2 \B. 0.27m
2 O; E7 f' L3 X1 t' t. B0 WC. 0.38m( j& z- @: H% E* F( J! g
D. 0.31m9 X) e, N; z7 B* ?" V: ^' ]
资料：D1 a T5 O0 a! ]; ]' w- z
16.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 1.发电机引出线最大长期工作电流（）
$ T4 A- e' ]# b2 |A. 1443A# u* S1 E# K# S3 _4 T$ W( Y* u ?% r
B. 1343A' U; f- f( V1 E. B* J
C. 1413A; I$ w4 ~9 j/ z1 ~3 D, { o
D. 1483A
- y0 n; y% p- b5 x/ R9 d, ^" T资料：A( |! h' f6 i7 v }9 X
17.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 2.计算发电机引出线的经济截面；, F% L( d3 U- W8 A1 E$ O% c
A. 1251mm2
9 D% _! B& f4 r, m+ {& H7 SB. 1327mm2; T* Q7 e ?' ]0 v
C. 1361mm2. f$ x! y! R% k& e
D. 1395mm2
- M9 R. [5 l% J$ r7 m( x资料：C$ T* H4 y" w0 a' l/ ]
18.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 16、计算相间应力9 `, H B) \( Z/ |
A. 9.64x106Pa
3 b! h' v }3 E4 |5 GB. 10.64x106Pa9 w5 `9 L/ ]4 G& q
C. 11.64x106Pa }0 l2 l7 j4 j9 _( x W+ b. }) K' m
D. 12.64x106Pa4 Y$ j. z$ c5 U8 x0 ^7 @6 p
资料：B
! X$ m; g+ b) s( \. R+ b19.水平方向布置的三相平行导体在发生三相短路时，最大电动力出现在（）
& C/ L6 R2 P4 t. n1 r5 \A. B相
r b$ V0 L7 W+ x# f- BB. C相
1 q: B+ m! w lC. A相2 F8 F. ~+ ?- s& S3 Z" g& L
D. 边相+ e7 c/ }( h. k# R, X3 a$ d* Y
资料：A
" |6 n& p) K+ r/ I5 Q: n20.发电机引出线导体截面积选择是按（）0 y0 O& J! J; X& a6 x& E
A. 长期发热允许电流& t0 P* r, S2 ~5 O( v5 x
B. 经济电流密度( e3 {8 `9 m$ g; U! t9 V/ X' v
C. 热稳定, Y1 Z* c z& k
D. 动稳定
! B& e; Z2 J P资料：B
, O" c. B* {: }8 G21.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 4、若选用2×（80×8）的铝矩形母线且导体平放，计算其实际载流量；
" N& d$ v1 Y* b- y8 ZA. 1795A
( r/ c7 ~9 U" n& r$ s* iB. 1765A; @/ B2 H, L, o6 e- K6 S' w
C. 1815A0 @- n4 }: e6 G; d; |, s: a
D. 1840A
4 R9 |$ C% X7 Y$ ]) c! y资料：A
! U6 {4 ^8 ^1 ]( C0 m; A) L22.热稳定是指电器通过短路电流时，电器的导体和绝缘部分不因短路电流的热效应使其温度超过它的（）
) q; y; U* O( I9 E8 _- VA. 长期工作时的最高允许温度" [8 G' E4 j+ t/ \6 s, z: l5 o
B. 长期工作时的最高允许温升! L' K+ e8 o' M+ k9 h9 ^
C. 短路时的最高允许温度
1 {0 m; ?0 W' J. C) |D. 短路时的最高允许温升: i" o7 X: w0 z) c" o- ~7 a/ D
资料：C
/ r8 @6 p: k# ^8 B* B8 F1 b; t5 _23.少油式断路器中油的用途是（）
- W: Y. \7 b% V8 [. H2 g9 |9 OA. 绝缘1 U" U4 o- G( p2 f/ J$ b
B. 灭弧
: u' W3 G0 Z$ l; T8 jC. 冷却
o( N7 b9 a" `- k1 ~* I' S8 hD. 隔离
1 ]' t9 _' D4 y& P" P6 |$ z资料：B" ?" H! s# @+ u B5 p' |2 u1 w0 G
24.如果要求任一组母线发生短路故障均不会影响各支路供电，则应选用（）( ^/ l6 _- D, `& I; ~4 f, }; ^2 x
A. 双母线接线
8 z; m! i3 H: e: p0 Z. d; \B. 双母线分段带旁路接线9 T2 u( D Q( m# P! o1 ~
C. 二分之三接线
7 v* a" p( f) R; S% z! u& L% ]D. 多角形接线! i) L2 \6 \' p
资料：C
: E! O+ a) {( w7 ?25.加装旁路母线的唯一目的是（）1 A3 Q$ s- e* u+ \2 ` H8 X
A. 检修变压器不停电- r3 V# r) D5 P; q8 X6 e" ?: M* h
B. 检修线路不停电
, n/ [& r0 c; aC. 检修母线不停电9 I+ s# w* \/ Q: ]0 m! m1 t. N
D. 检修出线断路器不停电
& k2 U$ z$ d6 j$ H% u资料：D& I# \/ `, ?$ a
26.矩形截面导体竖放比平放散热效果（）# c9 ^" F" {( ~
A. 好
1 U% J& A* D& P; D+ S0 c( z* sB. 差' }: L$ x! t* J K+ ?: u4 M) g
C. 一样
* _. f0 {9 {( k3 RD. 可好可差
# v3 R9 B+ V( R. R1 e) G资料：A
0 k f/ G3 [$ y# F/ c* ?27.电压互感器0.5级准确度级标准条件是（）
: G: Y( Q% V8 H( l, W! SA. 电压误差±0.5%! S" `" X2 D: N
B. 相位误差0.5°$ x# n8 ^; H+ a. c* y1 u
C. 电压误差±0.5伏
0 y8 b8 B" x: T+ ~! U' rD. 相位误差0.5′0 l- X+ [3 t$ ?& E$ ^- ~; ~1 \
资料：A. o, M ?6 ]0 A8 I [
28.发电厂的厂用电备用方式，采用明备用方式与暗备用方式相比，厂用工作变压器的容量（）+ t8 p9 G/ S: ] N0 g' L) g- V c
A. 增大. y, m/ s. o/ I1 a8 ~
B. 减小
/ |6 B) Y: ?$ m" ?2 VC. 一样5 j- I0 `0 i- l( C) O e
D. 不确定# k6 ^; o3 t' X0 s \
资料：B- o: S7 U/ ~4 m. A, \. k' S+ m) i, j
29.隔离开关的用途之一是（）& J% D6 f' u1 U+ m' G, `- N* _( l
A. 切断负荷电流# ~/ b5 a5 f$ j5 Y: r0 S+ [- x
B. 切断短路电流
. F9 F% T. d9 D. x% L5 A5 X- FC. 拉合小电流回路( J5 N0 I* n' w1 G9 F& V' z
D. 拉合大电流回路2 h! @0 h5 F- F; x2 z- B) q
资料：C
( h# _- V, r0 q6 U, L: L$ [6 W30.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 7、计算周期分量热效应；
( W1 X$ b9 G& `7 z6 j0 u. [% X) E9 @A. 130.8kA2s/ l+ m( t' U' D
B. 143.9kA2s V/ L/ T% i5 e: f# g/ `
C. 162.6kA2s
1 m% [& ]% F% H1 m: K* D* GD. 150.6kA2s; m; K( w( B& E6 d) i8 m
资料：D0 K% y+ P& ?+ n8 y+ P6 X8 a1 D* ~
31.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 6、计算短路切除时间；9 `6 Y' q' u5 z {5 a% V
A. 0.1秒
& ~8 r$ X6 r% H2 J1 w" wB. 0.2秒
7 P1 C, Q- S+ x% HC. 0.3秒$ G, X7 M \9 X% B% I- z- v3 p
D. 0.4秒7 E/ T: `; b7 F! S; Q
资料：C
6 l. z% p5 }& s8 T+ n Y32.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 5、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算短路前母线工作温度；/ c( |% W- f! `
A. 40℃; E$ Z# L0 t4 X2 w0 F) g7 r
B. 55℃
* Z* g3 m1 U O' Z8 |$ x0 dC. 70℃" R8 j4 T4 C; O5 p2 _* |$ D5 u
D. 90℃
) P K1 U+ m3 E; w资料：B* B( F3 e6 `! P# a
33.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 12、 按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算作用在母线上的最大电动力；
( Z" B# \* Z& l; @1 QA. 1210N/m
* V) g5 ^1 Y* l. o9 MB. 1230N/m
1 K( K6 e4 M+ p9 q. ?C. 1260N/m) t+ S" u6 W, C: ~" p
D. 1290N/m! F( a5 m; e- f& A+ y: F
资料：C
3 t; c2 o$ S, a; B2 _" j# S34.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 13、查表形状系数；5 m3 Z. b; x- R( x8 X
A. 0.4
4 }9 b+ a2 l$ J. S( xB. 0.1: F, b. ~1 d5 Z' z3 z
C. 0.89 \0 `8 C2 }- z1 S0 O4 U; v7 `: Y
D. 1
& F( I( O# V) I" j资料：A- r& j4 o" @& _9 G" w
35.电流互感器正常运行时二次侧不允许（）' h h7 {+ P0 b" T* y
A. 短路
/ m" p% W7 O- D- ^4 H6 HB. 接地5 U2 k% N, C1 C L0 g h' i; c
C. 开路; T; g5 Y; Y B) k# ^, T! x
D. 都不允许5 Z, `2 Y5 X. f5 [! s
资料：C
2 m- z: D- J! H/ |多选题
/ H, U: b7 L! |7 f6 A$ l4 Q1.电力系统的组成包括（）
7 ]: U3 z& u$ e; ~$ ~A. 发电厂
4 q, u+ m z7 p0 P: ^* MB. 变电站, ^7 V, W' O j: K; J. t
C. 输电线路
' a) \7 Z/ f7 N! KD. 用户
, N* B5 K( P4 y' R, e8 d资料：ABCD' J$ z; F/ o u, n: l' H; E ?
2.外桥形电气主接线适用于（）" s3 w: v7 G5 d: M: B) \$ N, ]7 j
A. 水电厂4 N+ \. D) g( A2 z: a3 K, S" N9 Z- z
B. 火电厂5 p" `, r0 T7 p! m/ h6 l6 P- h o
C. 桥路有穿越功率; }( Z9 C5 r1 p; L; k+ S+ k) Q1 Q
D. 出线的线路长、雷击率高! K0 a: w5 Q, W* r6 k! C
E. 桥路无穿越功率
3 Z/ y& J) V6 K( G1 G资料：AC: Q) W7 O4 Y# a# q$ w- s
3.影响电流互感器运行误差的因素有（）
+ S& D$ S- @6 j! ?- B4 \6 l" k9 PA. 一次侧电流7 u1 a& x! q! `# l" O+ g
B. 一次侧电压
* I) J; t& r! F" Y7 g5 ZC. 一次侧负荷功率因数
+ G, W) L& A6 h7 g3 Q, ? Q& L( U- SD. 一次侧电网频率
, m7 [% k0 j* e& a: sE. 二次侧负荷9 H7 ^8 l: C# |+ c- E, P
资料：AE8 _( {- M* N2 V8 X1 z0 {4 z ^$ o
4.根据运行状态，自启动类型可分为（）4 s- s4 M( }6 R* i
A. 带负荷自启动
& B0 v6 O3 V$ z5 oB. 空载自启动
q7 H! i$ A7 F+ m. ?& }" ~5 N( BC. 过压自启动
3 c, u( Y8 q6 b. o4 vD. 失压自启动( _4 Y4 |5 m8 d |; b
资料：ABD
# h2 l9 B7 F6 w# f+ [! V" T5.导体热量的耗散形式有（）
+ R! Y% g, _ g7 q9 EA. 日照
; P- h4 E) h: g/ ]: E1 [7 w9 \B. 对流( t6 w3 [( m& i& A) X
C. 辐射) C/ |6 N' |, n- j( f$ j1 F3 {
D. 导热% {) A) ^! n: ]
资料：BCD |
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发表于 2011-2-16 12:42:24
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