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一、单选题(共 15 道试题,共 75 分。)V 1.
; Q- G" A; M5 Q/ a- [/ o3 k/ @9 _A. A* V6 \- I1 ]: B: U$ R
B. B
: A7 `2 m# M" }: Z1 c% ^% dC. C
% z, \, m1 S( E" c, hD. D
% F; c7 F$ u. |; F 满分:5 分& N3 O) ]: @- K* Q# S0 T
2. 钢筋混凝土梁在正常使用情况下( )。
4 _- ]3 ^* ?( k, l8 d# c! v+ W) eA. 通常是带裂缝工作的6 A. L2 \3 c; `% Y) V4 R/ x
B. 一旦出现裂缝,裂缝贯通全截面
) I; M) g. M( p, J0 r6 F2 n/ QC. 一旦出现裂缝,沿全长混凝土与钢筋间的粘结力丧尽 @! n ?) U, I. Q3 a+ h# b( N; g# E
D. 通常是无裂缝的
* j$ J Q& |! a, D4 T Y6 i9 r 满分:5 分
/ Z3 C. n+ t+ E, C# v9 H3. 单层厂房排架考虑整体空间作用时,下列说法中不正确的是( )1 x( D- O6 L' ]( h1 h
A. / J% f0 v6 }' E6 D5 E
无檩屋盖比有檩屋盖对厂房的整体空间作用影响大; ?$ X# l; g( I3 E
B. 均布荷载比局部荷载对厂房的整体空间作用影响大2 v( _7 q2 e* Q( Y. [ _
C. 有山墙比无山墙对厂房的整体空间作用影响大
! l. d# ]. u6 f$ P. a. i+ hD. 在设计中,仅对吊车荷载作用需要考虑厂房整体空间工作性能的影响) L! [4 L) |, o! t$ ~
满分:5 分4 `. Y i+ c# J) v2 i$ i- k
4. 9 P# M1 f& m4 q0 C7 p' K
A. A
8 p7 O, c- z d) P8 x; U% o/ _B. B7 X2 y3 }5 B6 O; T+ h1 V- G) v
C. C
9 m3 N" U' u3 q/ @6 uD. D
2 A4 H% w) I; q+ U 满分:5 分
t" E+ B( D" J1 ]; z2 `5. 与素混凝土梁相比,钢筋混凝土梁抵抗开裂的能力( )。& b2 x2 r; A1 K
A. 提高不多 P3 A) t. x0 K0 c! |
B. 提高许多
+ d0 U7 ?, n7 Q" G) PC. 完全相同
L t$ H6 q. H2 b, Y1 a3 O! v' ^D. 不确定6 d/ i u' d6 j
满分:5 分) f9 F E7 O; I5 o- z
6. 单层厂房下柱柱间支撑设置在伸缩缝区段的( )
0 z m: r0 B6 rA. 两端,与上柱柱间支撑相对应的柱间
. [7 I* R% H9 r" aB. 中间,与屋盖横向支撑对应的柱间
( ~' z$ B1 ?" k+ TC. 两端,与屋盖支撑横向水平支撑对应的柱间. a1 `7 q. ^5 N" h0 E6 N6 i' ^7 y
D. 中间,与上柱柱间支撑相对应的柱间
9 @. A2 d' E7 B: E5 r: b2 x8 Q 满分:5 分
' {- D" v, R! _1 L' |7. 塑性铰与理想铰的主要区别是( ) U6 {3 I7 l0 Z3 S" a
A. 塑性铰不能转动,而理想铰可在两个方向做无限的转动, y5 B) ]- H3 |: B7 Q
B. 理想铰集中于一点,故只能承受一定数值的弯矩,而塑性铰可承受较大的弯矩6 l/ d m2 |3 W9 I
C. 塑性铰是单向铰只能在弯矩作用方向做有限的转动,转动的大小受材料极限变形的限制; W+ Z% X/ }) K X
D. 塑性铰集中于一点,而理想铰形成在一小段局部变形较大的区域
1 d& L, r8 Q1 [2 O$ a& C; u& P2 D 满分:5 分
6 I1 A! H3 O% ?$ m$ e& O9 D5 [8. 混凝土构件的平均裂缝间距与下列哪个因素无关( )。5 M6 x! N6 _6 K4 X7 n, N
A. 混凝土强度等级# ?8 c$ y7 J) h. r1 R
B. 混凝土保护层厚度
" m% Y) B" g( C# I BC. 纵向受拉钢筋直径5 m: U! `' ]( o7 ]
D. 纵向钢筋配筋率
+ Q( I" i! e* V1 e9 J0 T 满分:5 分
6 H/ U# @: s& \2 M: p6 S/ @9. 五层及五层以上砖砌体结构房屋的墙,所用砖及砂浆的最低强度等级分别为( ) y( I) L' X, ?' ]2 L- s6 A
A.
Y; ^ Y, s; L- s7 |5 DMU10及M5 & j1 V7 R. M6 B5 K
& L6 |0 B/ g" }' ~B. MU10及M2.57 p# x- k# I- i& K* K# ~# t
C. MU15及M5
9 ]" t9 n. H: x y. k' XD. MU15及M2.5
5 P0 x) v" i- l8 p+ M# A6 r4 x 满分:5 分8 [* j8 ]1 A' E' R2 D2 w
10. 《混凝土结构设计规范》对于剪扭构件承载力计算采用的计算模式是( )。# s6 Y- C6 Q4 w" w5 _
A. 混凝土和钢筋均考虑相关关系
g, t/ v; p8 y7 R/ uB. 混凝土和钢筋均不考虑相关关系
( p3 s7 s: o! `3 O4 c+ YC. 混凝土不考虑相关关系,钢筋考虑相关关系! v- }5 [' G) `: P: A: u
D. 混凝土考虑相关关系,钢筋不考虑相关关系
% l2 I# [- |4 ~& K2 k 满分:5 分! ?8 t3 I Y; ^: O$ F$ {! p
11.
u5 u- l2 E; BA. A
; E4 M2 Z" a! b# TB. B
7 R# ~- Q* Y" F# T; C' wC. C! [5 B( C" H( g4 {/ C/ O h+ b" B2 ]
D. D( Y; k3 H Z" Z1 Q
满分:5 分5 f# e- ^( [% P0 B3 M$ C
12. 关于弯矩调幅,下面说法中不正确的是( )( G' B ^+ u. y" G
A. 调幅是对竖向荷载作用下的内力进行的* J. ^4 g& e* g$ {
B. 调幅后梁端弯矩的平均值与跨中最大正弯矩之和,应大于按简支梁计算的跨中弯矩值+ b$ H3 P2 a" a6 `6 Q, t. k% K7 e
C. 现浇框架的调幅系数高于装配整体式框架的调幅系数
8 [2 m2 \: n7 X6 RD. 梁端弯矩调幅后,在相应荷载作用下的跨中弯矩将会减小7 h8 z( s+ e! y! ?( Q8 V
满分:5 分# V0 R' F$ p) F" f
13. 单层厂房抗风柱与屋架上弦之间采用弹簧板连接,弹簧板( )% e1 s0 ^8 y6 h
A. ( s; a @. w( L" k
只传递水平力
$ H, {1 L" Z, L; i; J% B& e+ ~( _& ^7 z* ]/ W0 D% d0 L
B. 只传递竖向力7 E8 D4 c6 p& U/ I/ s
C. 只传递弯矩
9 \+ C4 O8 O6 S8 I' tD. 不传递力
/ }6 P: Y6 l2 I3 x& i6 q 满分:5 分& v# F1 t* B6 }+ J8 l
14. 普通钢筋混凝土结构裂缝控制等级分为( )。& {2 b B- A& k0 g
A. 一级
8 X2 }& F* P$ MB. .二级
$ C' }1 b0 M& x6 `) P- GC. 三级+ e3 e1 {* ^; D/ ]
D. !!!0 J+ u9 n* k" X7 n
满分:5 分/ Q$ j1 S. l+ t: C8 n9 }
15. 在钢筋混凝土受扭构件设计时,《混凝土结构设计规范》要求,受扭纵筋和箍筋的配筋强度比应( )。3 ` d9 J C, A# I/ q$ N
A. 不受限制7 Y2 D" W. r+ J, o( }% F
3 m1 K4 d( L `' `; I; K* L
4 L5 w! }( s4 A. v# ^ G! v$ rB.
! M# v" h3 [5 {1.0<ζ<2.0
: M. v6 H- j3 \. N8 C# D) x3 ^$ r" j! B$ i1 C; ?1 Y
C. 0.5<ζ<1.0
5 t' P2 m, Q! ED. 0.6<ζ<1.7
* a+ G# Y8 ]$ F1 _% z8 z( a4 @. q 满分:5 分 3 |* v/ Q* G6 V9 e; T" {1 F M; O2 E7 W
/ j) O4 S8 E& R
二、单选题(共 5 道试题,共 25 分。)V 1. 整浇肋梁楼盖中的单向板,中间区格板的弯矩可折减20%,主要是因考虑( )# J! N6 G. N0 V5 I# Y( `' _
A. 板的内拱作用
# z/ V$ u/ U% ]& k' J% n6 s; gB. 板上荷载实际上也向长跨方向传递一部分
B; h& L6 Z% t" R, IC. 板上活载满布的可能性较小
) G2 f. S3 m) z( bD. 节约材料
, v4 J4 e1 R" S5 E2 n 满分:5 分
( q0 c4 D0 u4 N a1 B2. 目前我国单层厂房的柱距大多采用( )。$ I9 R$ j$ v. _2 O9 e
A. 6m& M( G4 @6 k# B" k# P r/ Y
B. 12m
9 I; M8 l( A2 d* Q3 t6 B; lC. 15m
% k& |1 Z* S, j& h% {D. 18m0 A$ b7 g- Y: S G# g4 I! k
满分:5 分
2 H) S. y- G O% |* B0 |3. 5 ^" X, k2 [. \! r& Q2 K$ P: G
A. A5 V2 R9 r- C2 ]/ I; E% c
B. B
8 H E! d1 T4 |- L& OC. C" h1 Q- X$ c) z) b* X8 T
D. D
3 O; }; B( i h; Q9 G& f; M; R 满分:5 分1 |- F, @" s$ q' D) ]' N
4. - s: F7 c$ S0 d/ `7 D% p
A. A5 |$ p6 l1 |6 m
B. B( S u/ a) R: J5 k- ~
C. C
6 ?8 c* M( C( n7 n2 iD. D" {- C, k5 ` N8 m
满分:5 分
- C, C8 w- O( t2 L% K m5. 单层厂房的抗风柱只承受山墙风荷载和其自重时,设计时可近似按( )
' X1 `8 j" @2 n( D! C& IA.
8 V" u, t0 V, z2 h1 M轴拉构件计算2 L6 P' x' x7 K, q+ _" `/ Y5 x' N2 ^
B. 轴压构件计算
2 h% R, R- s" x+ M( a. v+ ^C. 偏拉构件计算
. T5 r& g: c& Z; @! XD. 受弯构件计算
8 }( j* v% g& u 满分:5 分 |
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