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课程代码： 0760 学年学季：20212
, |0 i: q! A' @6 s更多资料下载：谋学网（www.mouxue.com）0 G2 m% }* w1 ?
1、土粒均匀，级配不良的砂土应满足的条件是（CU 为不均匀系数，CC为曲率系数）：
. ~' P) q3 y# y. CU< 5
2 A2 {1 T4 Z) Y$ a. CU> 5 且CC= 1へ3& V$ r2 f! X4 k8 n3 S
. CU< 5 且CC= 1へ3. u) `) G4 S6 T; f% b# n
. CU>10
" R5 c) f+ N {+ [2 Q5 I2、在地基稳定性分析中，如果采用内摩擦角为0的 分析法，这时土的抗剪强度指标应该采用下列哪种方法测定？（ ）9 B5 L$ o: i. i6 o; L( J: m8 O
. 标准贯入试验
- y) b# Z, v7 T6 ?0 M. 直剪试验慢剪3 ?8 `, W8 n9 f) h
. 三轴固结不排水试验
3 i8 o0 v( S7 k+ C) I/ S' W. 现场十字板试验 9 L6 D* K5 |0 {" } Y
3、某建筑物地基需要压实填土8000m3，控制压实后的含水量w1=14%，饱和度Sr=90%；填料重度r=15.5kN/m3，天然含水量w0=10%，相对密度GS=2.72，此时需要填料的方量最接近下列（ ）。
* D8 u9 H7 ]6 v. 10850 m3
7 _$ F8 l) ^( }7 ^. 10650 m3% x7 r' c# [: M$ g% p9 @5 u
. 11250 m3
. g5 t0 L, t, m! F& l5 R4 `4 n. 11050 m3 8 c. d% l j$ x$ X6 }, |
4、对一软土试样进行无侧限抗压强度试验，测得其无侧限抗压强度为40kPa，则该土的不排水抗剪强度为（ ）。, a! H) Z; j; L; @ l% ^ O5 L9 g/ z# |
. 40kPa Q# u# ^0 h/ B3 N2 }
. 20kPa 9 H$ S1 @- C( r
. 10kPa
7 z9 o G5 r0 H1 i. 5kPa
1 r/ R0 ]# k. u5、不能传递静水压力的土中水是( )
, i" S. m" i1 S A: e& i
' [& F! t5 Y0 d; Q8 n. 毛细水
4 k/ B3 y9 y; I$ v. ^" \" ^' x0 S. 重力水0 l+ o) a S5 @5 h1 [5 f E
. 结合水 6 y( h0 Z- ~% r6 I- B9 ]
. 自由水 # F% I6 |' V! s8 @+ ?9 r$ R
6、已知某砂土的最大、最小孔隙比分别为0.7、0.3，若天然孔隙比为0.5，该砂土的相对密实度Dr为（ ）。 Z7 J: v+ l- L: r- _
. 0.75
3 o; S3 D) ?: ]3 L0 Q" \. 4.0
1 ]7 u: @# A' W# z5 i% b# L( K# d, Z. 0.25" v1 G# k2 m( V8 \# L
. 0.5
. s" u, Z4 Y! d2 j7、稍湿状态的砂堆，能保持垂直陡壁达几十厘米高不塌落，因为存在（ ）7 |5 E# |4 \& E7 I: f* G' k
& Q0 a" M5 [/ f. c. A. 毛细粘聚力 1 c* o5 t8 v+ [8 }0 \/ ]
. 拉力& G# P) N5 [1 _6 A1 X, L9 k
. 重力
# a$ N4 v0 Z9 H" L5 P7 c1 r; @. 浮力 & D7 e4 V. l3 E3 N
8、在渗流场中某点的渗流力（）& K# _5 i& [2 C, e: G u2 A# n
. 随水利力梯度增加而减少 " f/ k7 V* M" q) z* a! h/ q. U4 Y
. 与水力梯度无关0 f# ^, @6 c9 Y, i* G) H
. 以上说法都正确
6 M& _6 [& A% x) ]! H/ c9 H. 随水力梯度增加而增加 $ c1 Q! z; y# z% C9 K3 c) P
9、毛细水上升高度决定于土粒粒度，下列哪种土毛细水上升高度最大（ ）
8 l' J% c/ H; p! |1 w$ l7 E6 t5 X C. w9 |* \
. 砂土# z4 e4 r8 V$ U; {% i& c
. 粘性土1 h R) E# V R, X4 c' U# N; Q
. 粉土
% ~1 c/ s" p6 o. Q10、无侧限抗压强度试验适用于( )的抗剪强度指标的测定. A; {4 C6 y; h F$ y7 M l2 z
. 砂土
$ q$ d, X) Y" z8 k* V5 X7 q. 粘性土
. i. s! {" h" o3 Y" _. 粉土 3 E1 S5 f) p7 I7 U
. 饱和粘性土 . W4 S& p N; I, t# o: m( ?
11、淤泥属于（ ）
9 ?0 P7 d8 Y4 M7 y. C. 细砂: [( Y; T. j, E* c* W1 f# x; `
. 粉土8 j- }3 p# L7 m+ c+ d" v$ E
. 粘性土
7 r& N( P2 p" f4 q1 {. 粉砂
$ {2 \4 K" n! x3 x8 k. N+ C12、流砂产生的条件为：（ ）
" U) s5 q0 }3 d. 渗流由上而下，动水力大于土的有效重度
( q% H4 ^. r3 |( L& Y. 渗流由下而上，动水力小于土的有效重度3 l7 p% U# A4 a. b5 j
. 渗流由上而下，动水力小于土的有效重度4 U+ K4 U* o2 v
. 渗流由下而上，动水力大于土的有效重度
7 I7 D+ E$ P' G: d13、处于天然状态的砂土的密实度一般用哪一种试验方法测定（ ）。( `% H! b) v3 {: O2 p7 o& h) k) |
. 标准贯入试验 / k* a2 _3 N( w2 T+ j6 y* J
. 十字板剪切试验
+ p) o1 y1 |' [; s$ Z3 G. C" ~. 轻便触探试验3 N/ ]8 ^7 t. S2 S+ e+ N- ?
. 载荷试验 6 D6 {9 o. y2 z
14、已知某种土的密度ρ＝1.8g/cm3，土粒相对密度ds＝2.70，土的含水量w＝18.0％，则每立方土体中气相体积为( )5 y. ^, Q8 u7 _5 i- x( C9 @$ @" g
. 0.284m3
2 D6 W+ \- i. {% W$ _1 P; {+ o. 0.16m3
; G9 M8 e2 q9 {1 z; a4 k7 Y. 0.77m3 3 G8 a% K Q V- u6 q
. 0.486m3
8 d) }$ E3 y; q. k% z" w15、土粒均匀，级配不良的砂土应满足的条件是（CU 为不均匀系数，CC为曲率系数）：( )2 ?% q8 [/ T! |+ ]* E9 x
3 U* b5 b7 V% Z- a- }. CU> 5 且CC= 1へ3
& f7 v7 i+ t% G6 @$ A6 J9 S Z+ f9 \2 O. CU< 5 ; Q% B' J3 a2 [/ h
. CU>109 }& E7 p) ?9 Y0 s
. CU< 5 且CC= 1へ3 $ ^& ]4 \5 a4 I/ I, k& L% ]& c
16、土的三相比例指标中需通过实验直接测定的指标为：（ ）
) J0 \* e' U$ H1 _) `# U+ f/ P$ _. 土粒比重、含水量、密度
/ _; L3 c0 t, h# R \7 g+ T. 密度、含水量、孔隙比( m. C, V" T# P# E1 l7 ?' U
. 含水量、孔隙比、饱和度! Y9 u* v0 T# U+ o% L" L. ~6 W
. 密度、含水量、孔隙率
) n: C( J! V5 L4 E5 Q17、若甲、乙两种土的不均匀系数相同，则两种土的（ ）
9 I- @1 {! V& A0 r8 H( z. E. 有效粒径相同
4 {5 i( k$ z- c! j" P8 t. 颗粒级配累计曲线相同
; ?+ _# R, S. d, ?* L9 b5 q. 限定粒径与有效粒径之比相同 ( H( X. P1 K( P* N, {0 x' V
. 限定粒径相同
& L0 x6 s/ N$ W6 a- l9 B8 c6 D7 i3 i18、土体压缩变形的实质是：（ ）
% b! y7 J/ n4 A5 n" A) i+ h; u' w1 J/ k* B. 土中气的压缩' E! `" {2 q1 m( s
. 土中水的压缩/ E; a! ] H; l0 i ?3 b+ l' ^9 V
. 孔隙体积的减小
8 R$ u, o; O4 O/ v V! m, B8 L" a. 土粒的压缩 6 \: c8 X( h+ S# R
19、由某土颗粒级配曲线获得d60=12.5mm，d10=0.03mm，则该土的不均匀系数Cu为（ ）
. `) x/ }; [# u. i9 @7 o8 v: ~# O) A ^, x6 e$ R
. 416.7
: E4 n4 w' z( u; O7 C0 H, ?/ O. 12.53
# w+ f6 Z# n) `8 h9 e. f1 b$ Q. 4167; r U1 O* E% [* d7 \6 g) w
. 2.4×10-3 & V- {. u- Z* g O6 B, t5 |8 {
20、土的含水量w是指：. W# n+ X5 Q* L5 f! Y9 y1 P- j9 I
. 土中水的体积与土的体积之比- E8 k( U, r h Y
. 土中水的质量与土粒质量之比
! e# v0 A7 S4 K+ y1 A' S6 e. 土中水的质量与土的质量之比; ]2 u1 E7 t, C9 O3 K
. 土中水的体积与土粒体积之比 . t9 X2 O; g' b6 M
21、已知砂土的天然孔隙比为e＝0.303，最大孔隙比emax＝0.762，最小孔隙比emin＝0.114，则该砂土处于( )状态。7 T( J7 Q; ?/ P: |5 R7 q
. 密实
& h+ i1 z: v$ j- c. 稍密6 L k, G' B# \5 A: e
. 中密. Q# j. f; U3 K: i. F' n
. 松散
" E) s1 `( u$ o# A' r l22、对于某一种特定的土来说，压缩系数a1－2大小：（ ）6 [7 M# t6 z' `4 f7 V
. 是常数
9 |$ x# w9 M& i% T5 |# d, Z. 随竖向压力p增大而曲线增大6 n7 }, f* W, B b2 {0 D
. 随竖向压力p增大而曲线减小
+ s, D4 N0 k# j- _" Z1 a. 随竖向压力p增大而线性减小 ( L1 S2 I. m C
23、下列说法中，错误的是（ ）。% V+ B }, i* {
. 土在压力作用下体积会减小
9 }6 R) T" Z# G' W6 i. S" c* }% N. 土的压缩主要是土中孔隙体积的减少
( c: q& u. g; m3 K. 土的固结压缩量与土的透水性有关 1 v+ b0 @7 Q9 T. G
. 土的压缩所需时间与土的透水性有关
9 v, l; x7 K J0 l24、根据工程现场勘察试验报告，得到某土层的塑性指数平均值为19，液性指数平均值为0.5，该土层应命名为：（）& E7 i! u# h. @ t$ q
. 流塑状粘土
C4 }" i: J8 X L. 软塑状粉质粘土) _$ s8 Y: U2 L! h9 a! R* r
. 可塑状粘土
o$ f/ O" K- N; u' K# e! T. 硬塑状粉质粘土
2 T6 ^+ G4 l* i+ i) m3 p25、埋深为d的浅基础，基底压应力p与基底附加应力p0大小存在的关系为：（ ）% R, Y+ K& o5 |4 G4 @# B) j
. < p0
. w& a( d% h P( D7 w2 I. = p0
- Z9 g) _$ M$ P/ v! {( m+ E% X. = 2p03 a; D% `; f! L$ g( [9 `5 M
. > p0 . Z2 O! \" J0 \2 i
26、分析均质无粘性土坡稳定时，稳定安全系数K为：（ ）1 X9 g" o, B0 s+ _" Z- b
. 抗滑力/滑动力
( k* {; S* H7 z$ b- q' J7 T. 滑动力/抗滑力; n; b6 n+ d* K' a9 Q
. 抗滑力距/滑动力距
' o! _0 X0 ]! v6 J/ X, d1 h. I. 滑动力距/抗滑力距 & |' e8 q+ G5 w, y9 T
27、引起土体变形的力主要是：（ ）* V) p9 X" b/ z9 }, J7 d% \3 I
. 总应力
, k& I1 b& j4 o# {- ^8 V, ^' Y& S. 有效应力 5 ^; L1 K5 ], G% B0 Q2 X
. 自重应力
( U' N9 t% U/ j% P& D. 孔隙水压力
( A1 B3 G; |. W) b1 ]- ?7 R' j28、粘性土由半固态转入可塑状态的界限含水量被称为：（ ）
: Y4 Z+ o( _( |* k4 Z. 缩限
8 Y/ ]7 Q$ }8 D& d0 k. 塑限 9 I8 L+ Y& b5 X0 i
. 液限1 C9 R& F' o# Q+ m" ^, Q
. 塑性指数
8 o6 I8 h' Q! [ [29、地基的稳定性可采用圆弧滑动面法进行验算，规范规定：（ ）. E; ~, h {9 ^# r% G# c
. MR/ MS≥1.5
! ]5 @+ ^" K; ]5 {2 I) D( h1 e" s. MR/ MS≤1.5
* A: l# r% J: r8 D. MR/ MS≥1.2 4 J$ x8 I0 `5 ^/ [( Q) `( r
. MR/ MS≤1.2
6 u h1 y, y/ g) y30、挡土墙后填土的内摩擦角φ、内聚力C大小不同，对被动土压力EP大小的影响是：( )
: ]: V3 l2 |6 l9 P4 E( K) b. φ越大、C越小，EP越大: B* {) z7 |! w! V* k5 @$ L' T+ B
. φ越大、C越小，EP越小
) w, }4 X7 D z: v+ ^- X9 I7 F. φ、C越大，EP越大 3 V# s' e9 |! D+ d/ J' f
. φ、C越大，EP越小 + V& N3 ?* l( p( c3 a
31、当土为超固结状态时，其先期固结压力ｐC与目前土的上覆压力ｐ1的关系为：（ ）
. n. r6 h% q9 ~. ｐC＞ｐ1
' K5 H6 h) q, T+ N8 Y/ |. ｐC＜ｐ1 3 r. n" Q$ b, k* ~$ }! d+ R
. ｐC=ｐ1
1 b# x9 |( Q& e3 \. ｐC=0
7 O6 F. a: N; J- V/ e! X, u: O32、下列指标中，哪一指标数值越大，密实度越小。（ ）6 [+ O' G8 H% r8 R" u
. 孔隙比 . j, b# u$ M3 U& J* Y$ \
. 相对密实度5 W! k; q. S d8 i8 f( b
. 轻便贯入锤击数
7 s# r3 I( |* u& v: c7 c. 标准贯入锤击数
8 v: V# o. ~5 ^1 p. U33、地基破坏时滑动面延续到地表的破坏形式为：（ ）
9 U% q3 V) S/ \. 刺入式破坏
' M. N, c% k& U" ^# s, C. 冲剪式破坏
, T/ a4 n4 G1 o% ~: _8 h. 整体剪切破坏 " S5 V1 e4 @0 Z* V! h( e. x, W
. 局部剪切破坏 . H. V! D; F+ S5 Q/ v- d
34、对于某一种特定的土来说，压缩系数a1-2大小：（ ）
+ ~, a4 M5 W2 B. T1 _; J9 u/ h' z. 是常数 % @! ]. K0 g, T1 |
. 随竖向压力p增大而曲线增大
* \. Z c; B' y6 |) q( q. S9 x. 随竖向压力p增大而曲线减小) X7 \4 e4 U! d
. 随竖向压力p增大而线性减小 7 x( b: ]0 ^9 n2 R4 h" U @
35、不能传递静水压力的土中水是：（ ）
) O, ` \7 n0 A! T; l: k. 毛细水0 F: x$ P" P: }
. 自由水
8 f* b2 o9 @" ?* Y) g; ]) K. 重力水
1 [! [8 Y2 S9 ~& W7 n* b: F. 结合水 7 v! i2 ?0 c2 @3 x8 j( m, ]
36、影响无粘性土坡稳定性的主要因素为：（ ）
0 [% o6 n6 N1 g6 o+ h1 F5 c. 土的密度
; G* h4 T0 [3 u0 e6 c7 i. 土坡坡角
3 }! w7 R, N3 S# T2 g. 土的重度
) _& c( z8 h/ n( x2 j. 土的粘聚力 ' M& q* T/ t+ F; I, K- @
37、采用条形荷载导出的地基界限荷载计算公式用于矩形底面基础设计时，其结果：（ ）8 z3 ~- @! S9 }# P! I, _
. 偏于危险6 `5 N5 d" @- n, r5 U' O
. 不能采用* z0 s2 S/ ^; w2 N: ^
. 安全度不变
, g* Y8 j$ J6 \; E( V) f% @& `. 偏于安全
8 C# B U* a/ k$ K* h38、土体压缩变形的实质是：（ ）
- f2 |, ~1 a: l' n9 i; |5 r" Y$ N. E- {. 土中水的压缩
* b6 S8 ]# d- Q$ a. 土中气的压缩
3 K/ a* `2 I& v. 土粒的压缩/ o$ d J: k/ @- |, c
. 孔隙体积的减小
( |+ K( ?5 R2 ]. H" _( ~' o39、根据《建筑地基基础设计规范》进行土的工程分类，粘土是指：（ ）. m! S; R6 Z! |4 M( y1 k
. 粒径小于0.05mm的土! r, L3 }0 w$ C% m
. 粒径小于0.005mm的土
8 B/ w- ~ _6 M2 |& R7 x. 塑性指数大于10的土( O/ H2 G8 }! Q1 v, c/ S- E
. 塑性指数大于17的土 , M7 q, k' F* x4 b2 }
40、土的三相比例指标中，通过实验直接测定的指标为：（ ）
0 c+ o/ j. S6 z- G1 b4 Q, `3 ?5 o1 C. 含水量、孔隙比、饱和度
2 I( a9 k% m B2 B7 r. 密度、含水量、孔隙率
9 F; \5 w+ G/ }. 土粒比重、含水量、密度
1 `' q: e/ u/ h8 u. 密度、含水量、孔隙比
G, N0 m. y$ R5 d0 J+ {- D41、土粒均匀，级配不良的砂土应满足的条件是：（ ）3 U- O; c# Z2 h% y8 O
. CU< 5
9 [6 M6 s) `7 V9 A9 P, j. Z- e. CU>10
6 W5 R( O6 ]+ A9 ^. CU> 5 且CC= 1～3# ~1 q+ H2 Y; ]- H
. CU< 5 且CC= 1～3 : r; Z% z! } {4 N% V# `- F
42、所谓临塑荷载，就是指：（ ）$ T' E: H$ r2 a) ~2 x' `
. 地基土中出现连续滑动面时的荷载
4 S3 q6 X8 p& \+ O2 t8 a X. 基础边缘处土体将发生剪切破坏时的荷载 / o4 u, |' ]8 @& e) k( a. p
. 地基土中即将发生整体剪切破坏时的荷载5 Z8 `3 F. Q/ `$ a( G: V& z* E
. 地基土中塑性区深度达到某一数值时的荷载 2 h" S# g4 n+ _% N" u$ h$ ]2 d
43、分析地基的长期稳定性一般采用：（ ）
9 a+ w5 }: Y7 ~' {+ |. 固结不排水实验确定的总应力参数
( } f: ], R2 D' }1 d' b3 p) G. 不固结排水实验确定的有效应力参数
* U, [5 a- t; c( M) v. 固结不排水实验确定的有效应力参数
6 {; P- `) }/ |8 h; B! {# h# {. 固结排水实验确定的总应力参数 " Q7 g$ x1 ^$ @5 L0 G- k: c
44、基底附加应力作用下，地基中附加应力随深度Z的增大而减小，Z的起算点为：（ ）
6 @- s. u3 I/ c' H, k* X8 \' i. 基础底面
i! X5 `# B9 G/ G. E2 ]. 天然地面2 i- | ~* e& i' Z5 }
. 室内设计地面* w( B& }* l" G1 k' n0 A
. 室外设计地面
# c4 B. ]. O9 M' X! M# e9 E6 ?6 Y! o$ e- O45、判别粘性土软硬状态的指标是：（ ）
6 Q2 b: b0 D3 N: N% {' ?6 w/ H8 G. 液限
6 _! Z, v. e4 Y0 j ?1 q. 塑限. ], l* s* s# _( ^# M, }
. 塑性指数; F& C) Z. V# X6 d) |
. 液性指数
$ H9 M! g! U0 ]+ V1 R0 {$ p46、两个性质相同的土样，现场载荷试验得到变形模量E0和室内压缩试验得到压缩模量ES之间存在的相对关系是：（ ）% i8 n. L8 j4 ~8 c+ p) H) G
. E0≥ES
7 J# n+ V6 d+ X; t! w. E0＜ES 7 b3 Q" c; P* Y9 {& ?
. E0=ES4 @7 g5 Q" {9 \$ r! v3 F5 C8 i
. E0＞ES
% v' a) M/ G0 J& d, ]2 u) L47、下面说法中，正确的是( )
* L8 }0 t9 \/ s C$ C7 x. 当抗剪强度包线与摩尔应力圆相离时，土体处于剪坏状态2 P% i! B+ @ H, ?9 p
. 当抗剪强度包线与摩尔应力圆相割时，说明土体中某些平面上的剪应力超过了相应面的抗剪强度 ; g/ R( E Y+ Q0 |+ R
. 当抗剪强度包线与摩尔应力圆相离时，土体处于极限平衡状态' ^" d0 P4 A/ g7 O
. 当抗剪强度包线与摩尔应力圆相切时，土体处于弹性平衡状态 2 X; S3 N+ @( x- C+ v( x
48、当土为超固结状态时，其先期固结压力ｐC与目前土的上覆压力ｐ1＝γh的关系为：（ ）
/ F, E g- ^+ S/ W+ d: Y: a. ｐC=ｐ10 n$ [% y7 g+ G g
. ｐC=04 g6 E2 m# D1 t0 \% k- t p/ l
. ｐC＞ｐ1
! }8 X2 m0 X% e9 x. ｐC＜ｐ1 ' B) r' W/ ?( _5 e% D9 G
资料来源：谋学网（www.mouxue.com）
4 h) `/ ~# h& H; M/ R5 J49、土中一点的渗透力大小取决于该点孔隙水总水头的大小。（ ）+ P, `: [! ~. l1 n/ R, Y" {% v) @
. A.√9 E1 F1 D4 a! a- s2 }- X9 g
. B.×
! j6 i U; I, {: F0 d' |50、土的静止侧压力系数K0为土的侧向与竖向自重应力之比。5 D0 x6 _# y- k- {+ h
. A.√7 F. G3 K$ q6 V6 o$ H; s
. B.×
8 x' Q g: S) h$ @$ |% ] U4 M51、管涌发生在渗流溢出处，而流土发生的部位可以在渗流溢出处，也可以在土体内部。, N j7 B, A: r, Q+ S
. A.√
1 u& Q8 M1 T; A5 X8 H* ]3 r. B.×
) r: m9 d4 Z: ~. c52、颗粒分析试验是为测得土中不同的粒组的相对百分比含量。9 o* P. I$ ^8 T0 K2 [3 ]" ~+ F
. A.√ 2 V- N; z4 ?9 T' y% O
. B.×
: B4 z; U4 v6 ^53、地基临塑荷载可以作为极限承载力使用。8 n3 h N( j6 g( s
. A.√
( y5 Y3 }# d3 Q: z! N. B.×
p+ F3 K( ^9 E: j5 b0 i! P6 j54、墙背和填土之间存在的摩擦力将使主动土压力减小、被动土压力增大。) t+ T6 d# {; V" P, u A
. A.√ + I3 X5 ?7 f- S7 ]8 j
. B.× . _' o3 A. U9 o( H l
55、砂土的抗剪强度由摩擦力和粘聚力两部分组成。
! {7 d* q P5 X+ [, g& U3 {' e. A.√, k6 y. [) e2 S7 \
. B.×
: A# J$ T" D) f56、 用条分法分析黏性土的稳定性时，需假定几个可能的滑动面，这些滑动面均是最危险的滑动面。
* e ?! p8 B9 Q; }: e. A.√
( Y* J% \/ t, i& v2 }2 y. B.× . O, `8 R( E- I; S! M! p" q. y6 C
57、工程上天然状态的砂土常根据标准贯入试验锤击数按经验公式确定其内摩擦角。4 \4 z, M8 S; }$ N K$ e6 o
. A.√
6 q1 x* w6 A u( S4 M7 _. B.×
) ~5 L1 w, E0 E0 H7 V1 |9 M2 U/ f8 L58、黏性土坡的稳定性与坡高无关。: d' }( @* T/ |* r1 S' T
. A.√6 H2 x! Z8 a e- f
. B.× " t/ w: _' Q4 o3 Q7 V9 t
59、在弱透水土层中，若地下水位短时间下降，则土的自重应力不会明显增大。（）/ Q/ Y4 ?' P; w' y$ U
. A.√ , z$ E! \2 P% K' |# Y/ c+ q
. B.× 4 Y6 v6 U$ o1 A( y* h1 w
60、竖向附加应力的分布范围相当大，它不仅分布在荷载面积之下，而且还分布到荷载面积以外，这就是所谓的附加应力集中现象 。9 y% Y% R/ J* e4 Z2 G6 X
. A.√1 D- j0 U; `/ ?
. B.×
% a& l. U6 F3 z+ Z& e61、增大柱下独立基础的埋深，可以减小基底的平均附加压力。（）
% X _9 Z3 \+ _- `7 d$ T. A.√& C B0 |. G2 E8 m6 G V) k6 p: L
. B.×
, v) w& k7 d+ [1 h+ Q62、在室内压缩试验过程中，土样在产生竖向压缩的同时也将产生侧向膨胀。! N5 h4 P0 B& h6 b+ n
. A.√
# d# G. X( ~8 V* Z. B.× 8 ?' k" V9 a" X; e& H& M) p
63、塑性指数是粘性土的缩限与液限的差值。
: G8 s6 s( T, d4 Z: y C. A.√- ~1 ^2 _* U% U, u5 Z3 Y- n
. B.×
6 D4 Y0 s( y$ |5 L, h64、达西定律中的渗透速度不是孔隙水的实际流速。
1 k7 T+ a6 ]6 T% Q6 t. Y# ^. A.√ - _4 [) i: ^* z: D1 R% i1 g6 w
. B.× # r2 Q4 P1 n: U6 X- K
65、地下水位上升时，在浸湿的土层中，其颗粒相对密度和孔隙比将增大。
( z- J M! w' U% |. A.√! L! H5 @ r/ ]
. B.×
- Y4 |( X7 S8 ~& n66、相对密实度Dr主要用于比较不同砂土的密实度大小。# r" Q8 Q6 m' h( R( s& Z6 g2 H' `
. A.√
; ?" \* y6 p- l- z9 e" u. B.×
+ l( ^( M, c% m, U3 Y' I67、 墙后填土的固结程度越高，作用在墙上的总推力就越大。. i% H& g& a7 Y( s4 j1 Q3 H& |" L0 ?
. A.√. Z$ n. [$ d3 \7 E1 ?
. B.× 7 X( f) H: w6 q1 S3 Y
68、作用在地下室外墙上的土压力也可以按被动土压力计算。
2 T/ ^* j* {& g; ~- F. A.√2 c+ G3 l& _/ l% }" t* `
. B.×
0 L7 c K5 \( h$ k! q- g, _主观题
1 G% k. X& l. F3 `' i7 g! J* x& e$ R; l6 U69、比较朗肯土压力理论和库仑土压力理论的基本假定及适用条件。
( Q( N% N$ y$ a4 {' K3 O. F. d& _; U) @, V& V5 x1 {
8 y) Q7 d; P3 D5 D. ~8 ]
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发表于 2021-10-16 14:08:18
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