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[东北大学]23年12月考试《钢结构(一)X》考核作业

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发表于 2023-11-17 13:38:19 | 显示全部楼层 |阅读模式
谋学网
东 北 大 学 继 续 教 育 学 院
: o. r& ?" q; t& I6 T 钢结构(一)X试 卷(作业考核 线上2)  A  卷(共    7    页)
7 K! C2 S( }4 K总分        号        一        二        三        四        五        六        七        八        九        十
! j) s4 ~4 X) m0 K3 ?+ Y        得分                                                                               
( W; T4 }+ ]! m一、资料来源:谋学网(www.mouxue.com)(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)1分,共10分)
; b/ s' D0 ?* A4 U) Y1. 严格来说,正温范围内钢材的屈服强度随温度的提高而连续下降。        (   ); e; e8 ]; P$ V. ?1 Y' Q
2. 钢材超过弹性范围内重复加载、卸载,钢材的屈服点提高,塑性韧性降低。(   )
/ w; E3 V% J5 D4 _- b/ @- X% s% r* L* y; V3. 轴心受力板件用对接斜焊缝连接时,只要使焊缝轴线与力N的作用线夹角满足tan>1.5时,对接斜焊缝的强度就不必进行计算。                        (    )
# [, E  E: \. P# k" q8 F! w4. 实腹式压弯构件弯矩作用平面外的失稳属于弯扭屈曲。            (    )
+ k/ D3 U5 @: ~  E5. 普通螺栓连接,限制端距e≥2d0的目的是为了避免板件发生承压破坏。 (    )
' t5 _. Z7 P# X2 o7 T( s6. 梁的最小高度是由经济条件控制的。                               (    )! e  Z1 ?+ j8 e0 s7 X
7. 一般来说,有初弯曲的轴心受压构件,其稳定承载力总是大于欧拉临界力。(    )
" z, O! q% s/ n/ A* `8 I6 S$ t8. 对于压弯构件,正常使用极限状态是控制构件的长细比。          (    )
8 k3 p% ?+ Q$ U# H5 e! ]! f9. Q235AF钢中的A表示是该钢种质量最好的钢材。                   (    )
, Q. \0 }8 }4 _! A8 o  a; H10. 角焊缝的质量等级一般为三级。                               (    )
, L, `- {3 G: O& J# D二、选择题(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)1分,共15分)
7 O+ G" ?4 D' B1 c1.在钢结构设计中,应力允许达到的最大限值是(       )。$ U! w& z9 j7 D7 }" E$ l7 j1 }$ e
A. 屈服点fy                            B. 比例极限fp                9 p2 Y) @. @3 e5 a6 v# ^
C. 抗拉强度fu                            D. 伸长率
, R9 ^3 M6 K# C: j1 e2.大跨度结构常采用钢结构的主要原因是钢结构(      )。
, x: w! W. k. p6 M( UA. 材质均匀                                     B. 强度高、重量轻               
2 @/ A% z$ w3 {: `4 k1 v- JC. 密封性能好                                          D. 制造工厂化
% t+ F& Q# r( d: a1 e8 S3. 钢材内部除含有铁、碳外,还含有害元素是(      )。
6 {3 w% \9 g$ U1 l/ XA. 硫、磷、镍、铝                                  B. 硫、磷、硅、锰
$ x1 e5 n! c! I( dC. 氧、氮、硫、磷                                  D. 镍、铬、铌、钛
8 k" R& H. p8 c3 w: }! G4. 焊接构件疲劳强度的大小与下列哪项关系不大。(      )
( M# l$ p/ u, \9 @A. 残余应力大小                             B. 应力循环次数" n* h7 Z+ S3 M2 |, B+ R+ |6 v2 a* G
C. 连接的构造                                         D. 钢材种类
/ L4 c/ {! j) s9 G7 r" e( D9 U5. 摩擦型高强螺栓连接,受剪破坏是作用剪力超过了(      )。                       
# M% E7 u( U( x  TA. 螺栓的抗拉强度               B. 连接板件间的摩擦力
" w5 d) |6 V* B2 o- y! |6 h5 BC. 连接板件间的毛截面强度       D. 连接板件间的孔壁承压强度
" H( w" |( p, @! q/ Q3 z! |
+ P. }7 J* `! a2 A9 i6. 图2.1所示截面尺寸为100×8的板件,在端部用两条侧面角焊缝焊在10mm厚的节点板上,两板件板面平行,焊脚尺寸为6mm,其最小焊缝长度的构造要求为(         )。
. o! _( Z; V# W% K+ |$ TA. 40mm                B. 60mm                C. 80mm                D. 100mm
( r; O: C- r% F
" z3 r' h+ c4 l题2.1图
! Y% G* y* j  T6 x8 h9 }/ O7. 高强度螺栓摩擦型连接,预拉力P=125kN,则单螺抗拉承载力设计值为(          )。
/ _9 f3 {0 i: L; F$ rA. 125kN                   B. 90 kN                      C. 100 kN                   D. 110 kN
3 d2 y' [: }5 ]. {8. 采用普通螺栓连接时,螺栓杆发生剪断破坏是因为(                )。* G" K$ p% t" P, `# w- p
A. 栓杆较细                                B. 截面削弱过多                . S3 S3 n- C; V8 T* x
C. 边距较小                                D. 钢板较薄
1 [; G' ^6 y9 e) d4 R6 b9. 以下提高工字形截面梁的整体稳定性的方法,效果最小的是(      )。
/ t! _" R$ v4 |3 w) `" ~( S; |# hA. 增加腹板厚度                                     B. 约束梁端扭转               
( p! ?5 Q1 z' q2 PC. 设置侧向支撑                                     D. 加宽梁的受压翼缘% `7 K0 |& D+ L- g0 G* K7 a* r/ z
10. 在梁中设置横向加劲肋主要防止以下哪项可能引起的腹板局部失稳。(                ), {6 G" {( K# H4 H
A. 弯曲压应力和剪应力                            B. 局部压应力和剪应力
6 T; O2 l+ b( x* p( {C. 局部压应力和弯曲压应力            D. 弯曲压应力、剪应力和局部压应力1 [- o8 }1 z5 c8 w$ h
11. 梁经济高度he是指(                )。- T5 {  f0 c1 s" s5 G
A. 强度与稳定承载力相等时梁的截面高度;! ?* `9 t; v5 y/ f' G1 K8 Z
B. 挠度等于规范限值是梁的截面高度;
% C/ }/ Z4 i+ Y% s7 OC. 用钢量最小时梁的截面高度;
3 R- \) J$ r9 b% t- G# I* vD. 腹板与翼缘用钢量相同时梁的截面高度。
0 r* j  w4 U8 L0 M12. 对于轴心压杆,在其截面面积不变的情况下,截面形式应使其材料(          )。" M+ j7 ~# G5 L7 H
A. 尽可能集中于截面的形心处     B. 尽可能远离形心7 W2 J% d& a3 t; }, l( y" }* d
C. 任意分布,无影响             D. 尽可能集中于截面的剪切中心$ Y! i* y) t0 u. y* v
13. 规范规定,实腹式轴心受压构件确定板件宽(高)厚比的原则是(         )。
* x% E4 C( ^) }2 ~A. 等厚度原则                                                B. 等刚度原则
4 v. ~- A4 ~3 a( v6 [2 C5 ~- W% DC. 等强度原则                                                D. 等稳定原则
3 M* x2 R+ w+ ]) }) A) E' N8 P14. 规定轴心受压缀条柱的单肢长细比λ1≤0.7λmax(λmax为柱两主轴方向最大长细比)是为了(                )。
$ T; ?( U& o- W# d( m/ A3 _1 oA. 保证柱的整体稳定                                 B. 使两单肢能共同工作
2 b7 w1 w' \* S+ q6 C7 PC. 避免单肢先于整个柱失稳            D. 构造要求
2 W5 O( X# ~! H4 e% T' }, ~8 r2 _15. 实腹式轴心受拉构件计算的内容有:(                )( n+ |. S2 b9 I& e9 ~% T2 w
A. 强度                                                                B. 强度、整体稳定、局部稳定
- q  v/ S0 O0 O8 L- e: n5 aC. 强度、整体稳定                                        D. 强度、刚度
1 J( T3 x5 _% L* O6 m$ {
) q/ h: |+ d/ R- u" s三、更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)5分,共25分)6 d' y3 R" C( C
1. 高强度螺栓摩擦型连接与承压型连接有什么区别?
! \9 K" a) Q6 R4 b" s: l
6 w0 A, w6 H4 u3 Z7 f3 h5 d1 M1 Q. G1 q% K' q9 _
* d0 s! {2 Z4 O! L2 o
% B4 D# g+ t) O+ \

0 e& T7 W- }; B
$ m( [8 O$ ]" f; F( O. r! h4 e$ Q- D8 S* `9 c3 R

9 j0 c! q2 ]9 V4 I2. 《规范》给出了几条轴心受压构件的柱子曲线?是依据哪些因素来确定这些柱子曲线的?
5 r4 Y) Y4 g' b/ A# @" G! g+ T
. J* u- {( j5 F3 u+ p, z/ \  w/ |* N+ z! W( |' l0 Y

! ^* M9 @; @' g$ }2 t# B- P4 R4 d4 D  B" N7 g5 o( Z) V: i& H& l

$ t! U2 x! H* F0 r% Z6 I" T  [: D1 x# ^9 x; J3 K& Z8 }0 X' I" D
, x/ ^3 V+ {- `' }* \+ p7 g

/ N5 l1 y. x( _! c# S: p( ]% c
5 J* P* T( H3 O  S% `
! ]4 {: \! b4 s3 e3. 简述影响梁整体稳定的因素及增强梁整体稳定的措施。
2 ^: w) y8 z, k8 N) @0 ~% K" b3 S0 ^, A4 v2 I
4 s& |& Y5 g. W; A
9 x* z& I! a) k0 i0 M- T; @2 E/ z

6 m# g; p0 @. u) u5 T/ j' l' P
# y: z: B5 A4 ^) o
2 E9 o; O/ C, \, H7 b. n. r, h/ I0 l9 d4 m; o
6 M8 C; E. N/ T% j2 n

: x0 @% {* f; ^, M/ p, H  L0 y/ E4. 计算格构式压杆绕虚轴弯曲的整体稳定性时,为什么要采用换算长细比?
. v) i/ a+ [+ d. r* n5 z7 i6 z( `* a# Y7 o6 L1 \( s, J
- s+ w" {, h& y5 U" x2 r5 D
2 l* L% N9 r2 h& J+ \

, \* R9 l: g0 R$ T
9 @8 ?2 t% x, |: T7 G$ Z: A; [/ z; w$ Y3 N5 ]$ b
: w4 n/ |/ w8 `. f8 L
/ Q( e! M9 b9 k! e& e6 ~$ f; ~9 M4 g

9 x, i' u% [1 S2 X- Q- a" J
) C7 N* Y6 R! P0 p2 S) b7 }5. 简述规范限制侧面角焊缝最大计算长度的原因。
1 E2 ~2 Z3 W' F8 g$ F5 I, z" ]* {2 p! c

9 l3 [* S6 J' q% a+ e1 ?5 D8 [( s
: U5 J% i) c2 I3 j" H6 _  y! f) |! D/ y
* M3 U. e0 h# |4 g

- F, \% E2 X+ [4 }" t
; b$ V( ?% D2 @, g  i$ e5 i6 a9 k! D; f( w- }, L/ y- ]2 E4 i
四、计算题(每题10分,共50分). G- Z. W/ i) v, A
1.试计算确定图4.1所示角焊缝连接的焊脚尺寸hf=? (10分)
0 T" j4 j" I  _' g, `7 I, d/ X已知:连接承受经历荷载设计值P=210kN,N=250kN,钢材采用Q235B 钢,焊条为E43型,不考虑起落弧的缺陷, 。 9 P  R% R1 Z1 v9 v& o

7 o: C  A- d8 P6 h2 L! }* }2 B+ X1 D) c                                                             题4.1图$ Q+ }# F& i! y

" z  S6 g$ X- ^+ w
- C8 z/ v2 S, p& a  Y, d7 @' X% Z& C! a2 W& E. x
2. 如图4.2所示高强度螺栓摩擦型连接,F=400kN,被连接件钢材选用Q235B钢,高强度螺栓采用10.9级M20,螺栓的设计预拉力P=155kN,接触面喷砂后涂无机富锌漆,抗滑移系数为0.35,试验算此连接的承载力是否满足要求。(10分): `  j; Z) l% }. `) `

3 X# I2 g9 u$ J! g% `2 S/ L2 O题4.2图
3 F% z( e3 a% Q; p8 A) S
3 P5 B. S5 B! @# O5 v! Z& Y& W+ a# a1 l/ F% E$ m; d

1 v8 q- V2 p9 J1 e0 a- M- ^0 J9 q' b( q  I8 U
  d9 F, F( Y' l% }2 H' L- W

- t. k+ u: h/ N( m* V0 A& F+ h, s4 Z$ b
6 U% R1 `+ `# {
3 H. Y0 I' N6 ~

. z: f! A8 n! e6 D
1 I3 h& p1 O# _# Q7 u8 s3. 如图4.3所示某简支梁跨长为6m,承受静力集中荷载,恒载标准值P=100kN(包括梁自重),活载标准值为F=130kN,钢材为Q345B钢,截面选用I50a,梁的容许挠度为l/300,梁的整体稳定满足要求,试验算该受弯构件设计是否合理。(10分)2 r8 X) _4 @  A
已知: , ,Ix=46472cm4,Wx=1858.9cm3,Sx=1084.1cm3,  tw=12mm,x=1.05,G=1.2,Q=1.4, # J. P* r6 D7 t. S4 w

; e- g7 ^+ \( p题4.3图
) j8 T: r$ o& {; E/ c; Z" T
+ d" E# L! n# q+ D( N         0        1        2        3        4        5        6        7        8        9% T" x! Y* c; P
40        0.899        0.895        0.891        0.887        0.882        0.878        0.874        0.870        0.865        0.861- }6 l- {0 n# K1 a, N+ _$ V
50        0.856        0.852        0.847        0.842        0.838        0.833        0.828        0.823        0.818        0.813
$ c. z6 {0 z6 w  i60        0.807        0.802        0.797        0.791        0.786        0.780        0.774        0.769        0.763        0.757
! R2 t. Z5 v, b& j% g/ c0 U" ?70        0.751        0.745        0.739        0.732        0.726        0.720        0.714        0.707        0.701        0.694
" J! U0 O! Z; o; g- m- b7 |80        0.688        0.681        0.675        0.668        0.661        0.655        0.648        0.641        0.635        0.628! k) G! d# r: u5 U4 o9 X2 R

% V: F$ b, O  X# n" I
  n" p% ?7 l# Q+ B( e
8 c0 c( k6 K- H/ E/ L  S
7 A9 B: x0 h; n" }
7 `0 \9 H9 L2 F, g! w
' _# ]+ v# l* J' U( U# e0 n
1 ~% e2 ~) P, Q4 [: z7 m
4 V# ?2 J6 I7 {# ~4 {
* |( e# ]! m1 ?4 z& l0 w% A+ s: b! y' n

  @& J2 T, o5 g1 W6 w
; m+ F; ^5 s2 ]2 y0 B: c5 t# t& P3 V: F9 l9 b/ o

# ?. G% L: ~; P# \) q) @4 |
+ ]1 X* W4 X0 q' z7 c7 {
) B1 D: [9 ?/ l8 k9 S$ Q; i( A2 r4 N! k1 H
& [7 W, B+ ~+ }) I! `0 ~% Y7 N1 Q/ |

! G+ ~( P! m: ?- ]. j6 r/ W  o. z- Z, S. S

$ _8 j* `  \7 Q, Z. d. o: C8 T, n0 d+ Y
+ G0 _1 b% [1 c" |2 `! p/ D5 Q

6 t- I: r' y+ u' ~7 Z; y4. 题4.4图所示为一轴心受压实腹构件,轴力设计值N=2000kN,钢材为Q345B,f=310N/mm2,fy=345N/mm2,b类截面,截面无削弱,试验算该构件的整体稳定性和刚度是否满足要求。(10分)已知:Ix=1.1345×108mm4,Iy=3.126×107mm4,A=8000mm2, 0 @$ m& }  H  \" R. P3 s( k# S

" N" s, X, a6 p/ k) h                    题4.4图
* z6 u9 @) r6 a3 B
3 R$ f: [* X% r5 ?! H5 Z) H5 F9 t0 {6 ?9 l9 |! l. e9 J

9 @6 _; {  U( H1 N. d+ a
* `9 d& k* C9 c5 x6 k" U8 o. K
: H# N* k* [# @5 ~/ Z3 G; J+ Y% i2 L% ]' L7 u2 u
" G4 {- q9 @1 `. J; }6 _
' b( b2 M$ j8 R; i* u

, C" _: V& I% r) m# t8 G
/ S/ I7 P$ y+ L; y8 n7 h5 M
* |2 U" n5 N* v9 I) y4 A3 \/ q
4 C- E8 k! Z# r: }. e$ \. L1 [. I8 g3 A6 ^" n
8 e6 n. v( f2 `; p+ ~+ F6 [$ A
1 \: A' f! N5 w

$ c% U* G3 H! F2 m) f" c  C( G, @$ s' _6 j2 n& H  F# n% o* u; @
2 q5 [3 m! `1 v' f. K2 {. R4 ?
- D* ^& X5 h5 ?/ U: N- ?

, E: x9 z2 B0 W# E, y
! V- a* U6 s1 c0 ?
) x3 A# ~! J) f- g0 v* d& L! V
4 C7 Q. d' J4 f% L1 c% ?; A5 D7 l. h
; o9 ?& G9 ?+ A) N: {# @( A' U$ V. h1 R6 ]( o/ K

) _0 d* q8 B3 u& e8 l
# n! [+ Q7 Z2 p5. 如题4.5图所示偏心受压悬臂柱,钢材选用Q235B,翼缘为火焰切割边(b类截面),柱高6.6m,受压力  设计值N=1300kN,偏心距400mm。侧向支撑和截面如图示,试验算该柱平面内稳定和刚度是否满足要求(10分)9 h" V3 `8 z$ h, S+ s, n0 r0 L
已知:  , , ,
( d( Q, H5 z4 [ ) Z. r9 _- F% N( _: e/ T! \& l
                               题4.5图
3 D0 X* B* E  t3 ?' U* ?
  n0 t) M/ j# Q4 v6 [
: T9 M+ g5 u* ?  M- `7 I) m9 F1 j7 ]3 O7 ^  l

4 q! k' }4 _' X; v
; z" f0 W- x) `* V5 |% [
1 ^) ~. ]. ^7 p- u) E# p) `9 L" D. J* ?5 w  ?4 H- x

: T3 S+ |+ P4 S) x
' z1 w& U  e- R7 l$ M# @/ X- T5 @6 t, U/ Z* l: c. U$ E& C. f, U6 i

9 t% Z8 o9 `8 ^: K' K4 y' H1 m' R; k! ?( M. c# z
+ n* X3 G% o1 ^0 [* g
+ \. X2 O3 _1 b
. A% ]' z. v1 x

$ K1 P0 f+ Q2 Y' ^* O: N1 R
% y2 b( V* U8 h& L& h8 d9 ]+ I$ W
. c% T/ X! p+ j5 W0 e

% D/ Z, Z/ p; p; a  y" l7 u* s3 ~8 V% B5 j" P' ]6 d% n9 O
1 s: }. k2 v3 h3 }7 M0 w

& r: n0 I7 j3 u, Z) r& M
; n' w$ g5 f5 p5 f  ^+ n4 v

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