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四川大学
" @% L1 r* B/ H《发电厂电气部分（Ⅰ)》第1次作业
1 ]4 z3 B- A: }" h' {+ A Q5 o6 E单选题0 {8 L) X2 }) x; V0 m
1.第一台电抗器的型号是NKL-10-500-3，第二台电抗器的型号是NKL-10-300-5，哪一台电抗器的限流好（）) G' w& T3 H/ P+ G
A. 第一台6 R& M0 q5 E" e2 a1 f! |
B. 第二台
6 H' d& d. O: a0 b( ^/ _! F& fC. 一样/ f+ F" Q, T Q- c3 e( @0 G
D. 不确定
4 j6 h# R8 K0 H资料：B7 T1 ?8 w D4 b- d) X6 n- u V" D
2.大中型发电厂，特别是火力发电厂的厂用电备用方式，常利用（） z/ ^5 O: E8 c. C7 h- W
A. 明备用4 u! _; I: D5 B* w
B. 暗备用: H# x4 v& r7 ?# W) G
C. 与系统相连的主变兼作备用0 p5 g* L |6 u" s( N
D. 快速启动的柴油发电机组2 N6 K7 R* D; i, @5 F- F1 f
资料：A
) g0 B8 q7 I; d3.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 14、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算每相2条导体间的电动力；5 t3 p s6 b& c! G* d
A. 6372.5N/m! {8 P$ o) A/ n. n& _+ V! y
B. 6254.5N/m
" F+ `& c5 U, L+ cC. 6312.5N/m% s5 l8 R* d: ?) D% ^0 @
D. 6342.5N/m- v4 a1 \6 r3 m# M6 ^5 }, G6 P
资料：A
% ^, T& J6 J6 b! D4.大型火力发电厂厂用电系统接线形式通常采用（）
9 K8 \- F" E. Q" b7 t) B+ SA. 单母线* z* G9 o8 W0 `5 q
B. 双母线
# k3 L" Y8 L% H" @5 F# wC. 单母线分段
" Q0 Q& p4 v, A+ w8 `% \- d; b6 YD. 双母线分段
1 D" R& u5 h2 V$ M+ ^资料：C
6 A* |+ J9 [. s; U- e5.配电装置的母线截面积选择是按（ ）
, D/ D8 S) \& ?% V% X- @A. 长期发热允许电流
# x! W3 K5 E- c$ r& ^" k# yB. 经济电流密度
' a, t- j4 B6 }3 P5 p, rC. 热稳定- }* P5 A" S5 T0 J/ G, R
D. 动稳定% v' ^* E* L7 `% L/ [! \. g a
资料：A3 d5 d1 T' [/ B% D& v7 i) b/ J
6.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 11、计算冲击电流；7 H% D1 H6 \3 I" ^3 m& r
A. 58.5kA( X: y1 h: Q8 R" P
B. 63.4kA
* s4 b5 F5 u/ g7 s) _C. 71.4kA
, Q8 X$ F! T/ ID. 79.4kA
$ N ~( Z: K. L$ M资料：C" l9 s( B5 ?4 S
7.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 15、查表相间截面系数
G2 e; I: A8 a0 } VA. 1/6bh2, j: n0 A5 m( ?/ ^! K. E4 |" A$ V
B. 1.44b2h1 k9 p4 n2 P8 w% h+ H' V% v: P
C. 0.333bh2
* W( u2 ]0 H- cD. 0.5bh26 i0 i/ @/ m" d9 K
资料：C4 K; q! u" N( Y
8.1GB等于( )字节+ M2 J$ z+ u9 k* |
A. 1024*10245 K7 Q" a3 P# s$ ~* {: T# V. H
B. 1024*1024*1024 l F5 R( @* h$ E- C( |
C. 10245 k- D! i4 I! _/ u& _$ P5 H
D. 1# W0 D0 e3 w- r5 _- b5 t: `* P* o
资料：B
" N0 H# T* G( l9 k6 h9.在降压变电所低压母线侧发生短路，母线分列运行比母线并列运行时，其短路电流要（）
: N6 a' n0 U" o7 P, i5 }0 FA. 大8 R9 ^) M c w1 ]( O
B. 小
* B5 n5 I' {7 }2 R, C$ A. LC. 一样
9 z9 G, j; y: Q) X+ N9 uD. 可大可小
( I9 V3 I* _/ Q# {- x1 M3 m. M8 S: c资料：B
. \ S0 t9 m9 l( O/ K7 S10.与导体长期发热的稳定温升有关的是（）7 V( [2 I4 N. v) L: k
A. 起始温升
5 R3 D4 T d% j7 c& ~B. 起始温升和载流量
|# ^! k5 _0 ~C. 载流量( t) k, d1 C! _& \+ x0 ?" [
D. 起始温度
, ^2 E' U- m: f; S" {+ N资料：C4 P( T3 I% O. v5 n2 g
11.双母线接线采用双母线同时运行时，具有单母线分段接线的特点（）' J/ b9 q! V. t+ J
A. 因此，双母线接线与单母线与单母线分段接线是等效的
* S0 M' b7 {# B! F4 Z! O% |% I# P6 RB. 但单母线分段接线具有更大的运行灵活性9 n; \6 z; l8 l0 n2 J1 V
C. 并且两者的设备数量一样
i$ y" n' ?9 h3 L3 w& R& @. d" vD. 但双母线接线具有更大的运行灵活性 @* Y$ R m' O8 L, r* }) b9 P
资料：D* ~; o% [; }9 s& K9 M/ n3 ^6 X1 A ?
12.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 3、计算温度修正系数；
8 S7 d6 V t3 O7 \3 C1 eA. 0.85
% Z; K! W2 a! X/ {) B% v) T; [B. 0.9661 z9 [0 W; u- g6 x- T4 s
C. 0.92
( U; i( V' s- d6 ]3 eD. 0.94' n. C! E! I" b" `1 k
资料：B
1 P& _- ^5 L+ b3 x* \# s13.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 10、计算热稳定最小截面；, d2 c4 I3 ?5 c( c" q. h& h
A. 195mm2
- K$ x9 x' _3 W) X, O: |B. 235mm2( P' A6 {: c( g: m& y
C. 251mm2
8 O7 {+ I) w; t3 rD. 212.5mm2. I! p# d7 L% h% o0 N% E
资料：D
* Q1 k/ Q& h2 ] z% z14.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 9、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算短路时最高工作温度；: [, r7 O- [, b) b- S0 ]+ i# d
A. 100℃
. B1 O3 G/ H; ~( F) B! r$ RB. 150℃
1 U6 `3 N1 _8 t! {C. 65℃ R# I7 R% D; B2 z
D. 90℃9 Q' b+ S( x; ?/ w$ o, d" J; ~
资料：C: K% g- K; b9 Y2 b& ]& t$ \$ Q
15.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 17、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算由条间允许应力决定的条间衬垫的最大允许跨距。5 }$ ]1 M2 J5 q: s0 W1 E
A. 0.22m+ M" ]! `- K' x! h, W9 D' o
B. 0.27m' V! F T3 ?: C/ e2 r6 f z
C. 0.38m
: s1 y P8 T6 L: A& rD. 0.31m. H8 w# j* @5 X* G( x; G
资料：D, f) l5 ]# o- j, d9 O4 |/ u- ~4 j+ i% Y
16.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 1.发电机引出线最大长期工作电流（）! a, t( u ]. }
A. 1443A
; w4 k3 ~8 M/ t: |. iB. 1343A
4 L8 t; m' M$ T: u% [C. 1413A
Y/ q6 D- f4 U+ I3 S6 nD. 1483A/ i! S6 Q! D1 W8 K' X( C% ?
资料：A
' J, ?% j; K- q) a. ]( \17.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 2.计算发电机引出线的经济截面；
& f) N) i6 s- p* D& s0 [; f0 i- ~A. 1251mm2 R/ o F* d1 E/ U
B. 1327mm22 C- f# d* ~/ W0 E
C. 1361mm2% B4 d; k5 g# @* G; d! x6 ^
D. 1395mm2$ m3 s: n: y: A' _1 e" ^; L
资料：C
9 N' z( i5 \: B/ u2 U" @. _- T18.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 16、计算相间应力
! }( T- R7 E3 k. t+ N) @A. 9.64x106Pa
- H) f l8 ~/ p! G+ `B. 10.64x106Pa
* {" W9 I$ n- c. b1 Q* G+ `C. 11.64x106Pa
: Z. b$ J8 D3 yD. 12.64x106Pa
4 V, B# Y6 [% d- ?+ \, _资料：B `2 t7 n% Q/ w0 r* U
19.水平方向布置的三相平行导体在发生三相短路时，最大电动力出现在（）6 t7 P( P0 i- i& _+ j0 G3 v- K& S
A. B相
! U" p( r! P' W. f V, @( xB. C相! e5 C2 O) A( H9 B
C. A相) A# E* s% C5 _5 E7 J: J. r4 F
D. 边相
2 r; {: _2 j' I' ?+ V( P资料：A: P2 H- `; Q' B/ F) j
20.发电机引出线导体截面积选择是按（）- l9 ?* V# y0 j) [' n2 t
A. 长期发热允许电流
/ E9 K* J8 f% I* X# pB. 经济电流密度! t, Q; {- A w0 E" L. M/ z) k/ a
C. 热稳定5 |: [7 K7 G- c( O# U
D. 动稳定
4 s3 w0 P# m3 ?" j2 q, L资料：B/ }1 w6 v6 `4 z* G
21.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 4、若选用2×（80×8）的铝矩形母线且导体平放，计算其实际载流量；( a# {7 f6 l/ |4 g4 L1 F
A. 1795A
* E" a* r K J$ pB. 1765A+ c, S) x4 a2 p9 k* X
C. 1815A
x# I9 S2 [6 ^. F6 ^6 J0 iD. 1840A# z2 W1 a4 t) g: N
资料：A
. g4 M2 B+ S7 Q1 s22.热稳定是指电器通过短路电流时，电器的导体和绝缘部分不因短路电流的热效应使其温度超过它的（）/ N) `( K1 r" I1 }6 j
A. 长期工作时的最高允许温度
( l- V* L7 s, |7 n8 D# [B. 长期工作时的最高允许温升, z9 e H4 \& K+ c6 a
C. 短路时的最高允许温度3 p7 S/ {9 I4 O8 Z* r* a- L
D. 短路时的最高允许温升
+ S7 \+ c, e+ ^4 q资料：C
* J5 ]$ X& S4 ` P! J23.少油式断路器中油的用途是（）5 G J; ?, N6 l* j, }7 z
A. 绝缘8 x: w2 U1 f' E( @
B. 灭弧
' O9 ~+ O R. F& I# qC. 冷却
9 A3 V N7 X0 s; d- f4 fD. 隔离
4 @5 r7 }( i# U m3 s9 ^资料：B
6 \: v; ]5 J1 f- a6 q5 U24.如果要求任一组母线发生短路故障均不会影响各支路供电，则应选用（）/ ?3 F" a) l; }7 P) }1 V9 o4 a
A. 双母线接线
- {/ C' T2 C2 f; _0 Z3 ZB. 双母线分段带旁路接线
/ z. v5 K. i GC. 二分之三接线: D g. d3 n; g5 Y# _0 E4 h. J4 K! H
D. 多角形接线/ y/ j+ y! }7 r3 ?: w4 M
资料：C% T( j+ X1 `+ ?$ v: P
25.加装旁路母线的唯一目的是（）/ ^( Y% K: J6 C8 p `" @
A. 检修变压器不停电
, P) ^* H' e! i2 rB. 检修线路不停电
) f5 S# E# E- m+ i% S @C. 检修母线不停电
! y7 z$ E$ K( {8 t2 V4 X( [D. 检修出线断路器不停电
+ J& u+ W( p# H资料：D
! X l+ |0 _. E2 A" ^7 z26.矩形截面导体竖放比平放散热效果（）
4 k, S8 J; K8 C y% N: B9 k/ [A. 好
" }8 B- [7 R [$ a, c) ~! r. ^B. 差
8 Q9 a) c# Y7 |: e' m; B ^1 hC. 一样
$ X: D8 d1 U! ]) N; r/ J2 AD. 可好可差% x% Q* o3 C3 a$ |: I3 K
资料：A
7 {, u9 c2 a$ ^4 V* ]8 S5 U27.电压互感器0.5级准确度级标准条件是（）% ^, |' z0 s( l3 p, Q
A. 电压误差±0.5%
! B+ K6 H. i3 r- r: rB. 相位误差0.5°
1 i3 v+ B! H# O. M2 J [8 r* ?" cC. 电压误差±0.5伏
. y t% f0 K. S2 _% }D. 相位误差0.5′
& z2 i5 `6 X% W* j. ?4 g资料：A
) w: c' b! A( A8 f( D& J) Z28.发电厂的厂用电备用方式，采用明备用方式与暗备用方式相比，厂用工作变压器的容量（）5 e; \0 E6 l" q- t d3 e2 f* P+ R: |
A. 增大- C! c! N' s) D3 T2 T
B. 减小
' K( j* c, E3 W/ v; M- xC. 一样
3 M* s+ d" o% R1 B; O0 ]D. 不确定) Q, ^: C; i5 D& v0 ~" P' m0 ^
资料：B: [, ?- C1 ?) R f0 n, H
29.隔离开关的用途之一是（）
) v3 \ T: U4 @, m; n _A. 切断负荷电流
2 b+ t- Z! n& u8 L; ~! ]7 I8 CB. 切断短路电流
% l9 k9 n8 |2 [/ j b4 K; f" OC. 拉合小电流回路1 q* F1 E! p8 T z- `& L
D. 拉合大电流回路
- d( i) @! l* k( L3 g资料：C
* D* t: t1 ]5 `' t7 d30.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 7、计算周期分量热效应；, ]6 G3 U" g3 ~; r- B& n
A. 130.8kA2s7 ^+ h+ E6 E1 S9 t: U
B. 143.9kA2s+ I) K n( E& H8 o
C. 162.6kA2s5 K/ R! ?; J3 x
D. 150.6kA2s/ B; H) Y" F" [
资料：D3 m$ i' h+ ]# e- N: @7 ^8 x8 N
31.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 6、计算短路切除时间；
i* f1 G9 z5 v7 DA. 0.1秒/ J E( b- D: @- I
B. 0.2秒
* D( G$ O( n, X ?C. 0.3秒* R5 {' X! T9 t7 C: f
D. 0.4秒0 T0 w& z# W3 n7 M3 E6 o' }
资料：C
2 ^( k' p, Y$ S: \( y32.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 5、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算短路前母线工作温度；0 v$ y7 L# k! l! o" G8 Z
A. 40℃
, Y7 f& Q/ y' w( ^5 D" m% e0 D( q% M1 XB. 55℃
; z7 G/ W* h! Y' ~C. 70℃
5 m( G+ V, P- U. ED. 90℃9 W8 u1 o2 I; k: i6 i* a/ v
资料：B
9 Q+ C4 l9 W0 p% s33.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 12、 按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算作用在母线上的最大电动力；
- u* v- U! G W C" A0 I& XA. 1210N/m2 D& h3 O+ [8 z$ s+ w6 D( y
B. 1230N/m
( B% w N, c x, f \9 e: P' q4 \C. 1260N/m
" p! c6 d# R [" h3 y/ O8 Z) @D. 1290N/m
& q: V0 ?9 ^9 T$ H! U1 V. V9 _2 Q资料：C/ x- b) E6 ]& s3 D' X9 u0 X3 c0 \
34.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 13、查表形状系数；& O5 b) w3 ~" \( M( G; F( ^
A. 0.4
% A0 j$ Q0 w+ _' r" mB. 0.12 |4 r* Q& ~" x# V' t
C. 0.8! K3 N# f" q- a1 u4 O: ~3 q# \- q
D. 1; K7 b8 e8 { f$ s3 w5 Q
资料：A
- j$ E7 N( C J9 r1 l+ q l9 r35.电流互感器正常运行时二次侧不允许（）; _; s) T2 \: Z
A. 短路- \+ _# e: [3 K4 z
B. 接地, n, S' s( z! u, R- q
C. 开路: G9 b( H% Z2 R! X) Q
D. 都不允许
1 s* k4 ?+ S5 G3 ~4 n: e资料：C+ r! \# K7 u; L$ a
多选题
7 M' f' x" B9 E4 X1 z2 C1.电力系统的组成包括（）3 x' \5 H K8 N1 R( o1 }
A. 发电厂 _0 v* X9 E' _: P
B. 变电站; e- \& Q W$ C% C+ x1 D. r9 @* x7 U
C. 输电线路
% e! [8 J; W" HD. 用户
* N, n% P- ?8 D资料：ABCD( R. o1 H, \, ]4 i/ }
2.外桥形电气主接线适用于（）
8 Z6 ?) A, U; z5 P" J1 @3 H$ QA. 水电厂" h8 j8 V3 _2 e5 T
B. 火电厂
$ p2 K& R' }) x$ R& C9 F3 VC. 桥路有穿越功率& H) ^0 t2 C: L5 D; G7 p+ n
D. 出线的线路长、雷击率高
" y0 F: F; z. r2 }3 E% {E. 桥路无穿越功率
. S. k0 M y" j& I, f% {" c资料：AC
/ X- _( t& b _; `2 `6 L# R, H3.影响电流互感器运行误差的因素有（）3 [7 l' W- H5 P Q$ n- Z& S2 u- D: L
A. 一次侧电流
/ @; `( k( b/ f. A: K0 h. J# LB. 一次侧电压
' r+ r4 u2 ^- J% T# uC. 一次侧负荷功率因数1 u& H4 _7 n& X
D. 一次侧电网频率
4 ?( R8 S3 v5 G$ N+ ]- AE. 二次侧负荷8 u T6 S1 D) q" b1 w
资料：AE" X0 o7 q! @, p) v
4.根据运行状态，自启动类型可分为（）& ~0 V0 w: }3 F% T& V
A. 带负荷自启动
9 n! E2 M* v% zB. 空载自启动
; q; l+ i3 [: W4 p8 c7 r2 s) SC. 过压自启动0 Q1 c! M* B2 i+ }( Z* n b
D. 失压自启动) _, @7 W) X5 b) M; g
资料：ABD
3 M- w2 W5 _- K2 i9 \5.导体热量的耗散形式有（）7 R9 B3 r( a- i1 }1 t
A. 日照
2 x+ H1 ^% P' nB. 对流
1 w1 K) q. d) D+ t, x& _C. 辐射! G- a0 S! b; E! _
D. 导热
9 n4 U1 V1 S5 v4 x资料：BCD |
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发表于 2011-2-16 12:42:24
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