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四川大学
( i' S f, u# y" J8 e1 ^《发电厂电气部分（Ⅰ)》第1次作业
5 C2 M4 V$ R7 v+ X8 H单选题5 B: O1 r: x: d' Y- E0 s
1.第一台电抗器的型号是NKL-10-500-3，第二台电抗器的型号是NKL-10-300-5，哪一台电抗器的限流好（）0 T. @( ?4 j7 {& _" Y8 i6 H
A. 第一台1 K( T' ^- h6 O+ T" U
B. 第二台) [7 T! B% Q' D/ j
C. 一样
4 k( {2 m7 z% e' m/ K$ ]. y6 RD. 不确定
. J/ O& k7 O+ Y- p& C0 X+ V& X资料：B) A. Y2 p/ S2 h- }( `3 ~
2.大中型发电厂，特别是火力发电厂的厂用电备用方式，常利用（）6 ], o$ U& Z; `9 M# A9 N
A. 明备用# G9 L X' ]2 ~4 S1 H9 s4 U n" x
B. 暗备用
) b" T N" @. f$ o: LC. 与系统相连的主变兼作备用
6 t X& r, c0 f: w8 ~2 s1 `D. 快速启动的柴油发电机组
) {; Y, a! x: N( n/ l资料：A
! \. p% W( V3 `! j3.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 14、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算每相2条导体间的电动力；4 E% V' _3 k6 b* K
A. 6372.5N/m* _4 H4 I, Q. R% u8 k
B. 6254.5N/m
/ N. J4 M* K% J% ?2 G$ pC. 6312.5N/m1 O* T: L$ ~9 w- T; B* D; M2 k4 I- Q4 B
D. 6342.5N/m
- i9 s- A) V' U$ \+ p7 ^& F5 [资料：A
+ h6 q4 q! ^1 y7 H4 F4.大型火力发电厂厂用电系统接线形式通常采用（）, T! n: t5 w, H" s/ @
A. 单母线% _0 u) B4 M( `/ S8 k! Z
B. 双母线 K2 i* f# Y1 D/ x5 n5 S: g7 R! B$ l
C. 单母线分段7 ?/ C; G1 |6 n p; D
D. 双母线分段
; \6 ?( ^. A( R2 Y! O! Z资料：C, i' X$ g: d- k; Z$ u4 y
5.配电装置的母线截面积选择是按（ ）8 i: w8 {! A6 y6 @( ^9 E' e: j
A. 长期发热允许电流# {9 x% h6 l' m( i6 f
B. 经济电流密度
+ Z: L/ d: ?. C: s' @C. 热稳定
' h4 a% p# c6 x* ID. 动稳定$ |6 B e; [) ]7 O6 V
资料：A
# W- @9 w9 I# `& k! Y6.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 11、计算冲击电流；3 K& L" ^! M/ A- p
A. 58.5kA, @1 U! p# K9 f j( i2 h6 U
B. 63.4kA1 G4 [* l$ Q" W+ V1 q- l
C. 71.4kA
. O! Y( @1 i4 X; P3 F/ iD. 79.4kA
& @) U+ U% ^3 S' Q0 \! {资料：C5 b" }9 z- N& R
7.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 15、查表相间截面系数& ^6 c$ L1 L* d# t, c9 ]
A. 1/6bh27 ]* B3 O# R9 y- L& o" F) k
B. 1.44b2h
/ \# x4 S( o) O/ _8 j- X! ^C. 0.333bh2
( k3 W. M3 B" O6 k' S+ `D. 0.5bh2# s: R" A0 I5 M; g; g& J% d
资料：C% f/ d! K8 r, L( e9 v
8.1GB等于( )字节
" [* ]& Q5 Y% k2 g" m$ z* yA. 1024*1024
o9 C% m [2 s8 B% k. [9 c1 H, pB. 1024*1024*1024
3 u- A' I7 u* l; B+ I; g3 NC. 10246 B4 |# d8 c. P
D. 1& K3 Y4 T- t, g8 D3 ~4 W. h) j& R
资料：B8 L" ?% ]! O2 G5 M* U- |6 I
9.在降压变电所低压母线侧发生短路，母线分列运行比母线并列运行时，其短路电流要（）+ q, ^/ c, P$ Y' e$ ~4 ?) W6 I: U
A. 大
9 I( Q/ o% |, h! F) LB. 小
- Z' z0 X& x1 i: B7 B5 F$ B2 GC. 一样
2 V9 r7 j5 ?9 ?; D3 i" pD. 可大可小
+ w5 C, P) z6 N. V2 `* Y% i9 ]资料：B
- ~+ l- V( B# L& J; k8 o/ S10.与导体长期发热的稳定温升有关的是（）
" |; Q: X( A; E' ?3 m$ \2 g, yA. 起始温升3 p4 t$ f9 c; N0 `6 l6 u
B. 起始温升和载流量
( K( k+ ]( [( [C. 载流量' f4 @4 F* l8 d' b8 ^9 C
D. 起始温度% L; b' U+ F, t& [8 }( B" z
资料：C; y- a4 T9 i: S
11.双母线接线采用双母线同时运行时，具有单母线分段接线的特点（）
3 W% }: d/ C0 zA. 因此，双母线接线与单母线与单母线分段接线是等效的
8 G; ^7 |7 N! s4 KB. 但单母线分段接线具有更大的运行灵活性
" H- [8 {; n% r+ }% b5 OC. 并且两者的设备数量一样
# ~9 i8 q# x: u* M1 w* xD. 但双母线接线具有更大的运行灵活性
! T- f- o& H c资料：D m5 w! O( [' j8 A
12.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 3、计算温度修正系数；' Z# }( V/ @9 t+ {$ H# j
A. 0.852 t5 v- Y; U C4 {7 p. R, ]2 S
B. 0.966
% [8 B* Z& }" l6 GC. 0.92
/ z2 F3 `. t7 h- `8 O7 dD. 0.94
7 ~9 g" h6 R( F! d1 A% ~9 N x资料：B' v. Z7 l/ r* b# a2 P/ C, @
13.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 10、计算热稳定最小截面；
]) _; ?( Z4 CA. 195mm2
7 ?$ X: j u# E% W! R0 O7 s# qB. 235mm2' I, P, q6 P' q8 N4 R
C. 251mm2! W& e0 p+ R Q7 y% y
D. 212.5mm2, T8 ~1 H" U( q. g5 C: f' n6 s
资料：D
# [, k! J- H/ S, V14.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 9、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算短路时最高工作温度；
8 U" ?/ u/ c1 v4 t# |A. 100℃5 m8 _- k4 L9 d/ |9 a: P; r+ ^
B. 150℃
1 b! d* I6 w( [( r; hC. 65℃
& g( e8 w: X% F+ x( K5 BD. 90℃
2 v9 V+ i9 L! o, U# e m9 {资料：C
, p$ k4 L) |8 a: Z: d6 k15.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 17、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算由条间允许应力决定的条间衬垫的最大允许跨距。
5 j6 U$ [7 U1 D x/ k7 O( QA. 0.22m
* z1 A9 w9 ]& h6 H" GB. 0.27m
m! _! v+ U$ Y" O) I' {) nC. 0.38m
7 o& K. D# p! M: A4 B# yD. 0.31m- Z* y/ r6 x7 `; z* o! r4 \
资料：D4 |4 ]5 P5 ^. |$ U& g! o
16.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 1.发电机引出线最大长期工作电流（）
" c9 Q3 {0 V9 @: s7 yA. 1443A H: ?/ m, U* U
B. 1343A
( d3 M. s8 q" H$ b. kC. 1413A5 l. i- f* F0 y' T
D. 1483A
7 I8 {; f' W' H$ i4 H; ~资料：A
U) g6 ?4 n: Q17.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 2.计算发电机引出线的经济截面；
; N+ {9 ^1 D" x4 AA. 1251mm2, f2 ?4 u% u) f; R( Q
B. 1327mm2
, w& L1 w$ ] ?) g7 vC. 1361mm2) z6 L5 Z) c9 |: U; q& D7 Z d4 p& i
D. 1395mm2
9 M' ?% k! C* @资料：C$ |* n7 D' u, s
18.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 16、计算相间应力3 f8 S( S7 c h" P
A. 9.64x106Pa
% ^$ }. a. {3 r4 N' YB. 10.64x106Pa
* y; k: V' B" [9 yC. 11.64x106Pa+ c1 W& h- I4 s0 V: s8 i
D. 12.64x106Pa# w$ `, k' [' J7 ]4 ~
资料：B; ] U* }9 n. G: g
19.水平方向布置的三相平行导体在发生三相短路时，最大电动力出现在（）
@1 C: Y/ u2 ~3 G4 ~A. B相+ A( }/ _ L: i2 {
B. C相2 `# N' U, c. a$ E0 ^ E
C. A相: ?" R! |$ \& W! H$ G
D. 边相
6 G, I4 d/ T" w资料：A
/ C! _3 R2 c# X" ?9 C20.发电机引出线导体截面积选择是按（）
; [5 m) Y2 q, G. {9 I# dA. 长期发热允许电流
. y1 h( O9 G; I! M, P; `. |B. 经济电流密度- n, H1 g @/ w6 R
C. 热稳定
, v( x* I& }! K& Y& k! s& ]# T( \% X+ VD. 动稳定
5 L! p* q* g9 \2 B: q8 s' Q资料：B% x5 w8 l4 X) N7 W+ L7 k+ y* l
21.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 4、若选用2×（80×8）的铝矩形母线且导体平放，计算其实际载流量；) s9 r; p2 W( G- A, J
A. 1795A, }7 E1 T4 D1 O' N2 ]: x
B. 1765A
& c; W) C0 t, AC. 1815A& G1 s" y3 Z0 {# t- b
D. 1840A R6 L1 B, h$ m, T# [ ~/ N: H/ [
资料：A+ E) e5 p9 w/ v
22.热稳定是指电器通过短路电流时，电器的导体和绝缘部分不因短路电流的热效应使其温度超过它的（）9 n8 N, D1 E% @# }7 i0 q. z% I
A. 长期工作时的最高允许温度. Q& C/ N/ ?3 ^- \6 @. y G
B. 长期工作时的最高允许温升
) @+ _5 s6 w0 p" R. Y1 o/ t1 _8 ^C. 短路时的最高允许温度4 Q2 }' {' Z7 s% z. M1 O4 o
D. 短路时的最高允许温升% C: Y+ g4 Y( p9 l
资料：C) t: z( N- G# L0 I
23.少油式断路器中油的用途是（）. i y b" y* u3 ]) |' X! R
A. 绝缘
k& s! i4 x5 {, DB. 灭弧7 g) {- [) V, L9 K% ~: y6 h( r" G
C. 冷却
! L3 l8 {2 J% u; y3 M* B4 cD. 隔离9 P* n. x; L5 i/ J
资料：B
6 @. e; Q# K# m( I' Z( a7 f0 ]24.如果要求任一组母线发生短路故障均不会影响各支路供电，则应选用（）
7 g! B% |0 h* u; EA. 双母线接线
! M( l* L# l+ K) Y+ Z6 fB. 双母线分段带旁路接线7 \' K, d5 X" x t0 d" O' p* f- r
C. 二分之三接线+ Q+ z* w. o- J3 ?5 y0 w- B: M1 O
D. 多角形接线
, l- U! b( D/ O资料：C
3 v' l2 f; Q/ x( l2 G: X$ L; |25.加装旁路母线的唯一目的是（）
2 F N% @9 p6 l) ^8 ~A. 检修变压器不停电
+ v0 a) K1 N! o4 U* m7 SB. 检修线路不停电
8 q" g2 u3 g& p: RC. 检修母线不停电6 [# }, k- b8 l! Q
D. 检修出线断路器不停电+ |" t0 |6 K; y- F* O2 q; H8 f2 Y
资料：D& q& I: o+ o5 Q9 d
26.矩形截面导体竖放比平放散热效果（）
4 o7 V# G5 ?* I1 `' N. }. Y. eA. 好! V2 l: y5 B8 U, | s! r
B. 差
' Z# ~3 k* y- F) ~$ A- b- L AC. 一样7 y( \8 o7 v7 m( W
D. 可好可差6 ]/ u" ^3 g) }( ? i) E8 f9 w( i
资料：A3 l, F n6 d9 D4 h% C
27.电压互感器0.5级准确度级标准条件是（）
6 I9 l. L5 A! b5 u- O0 J1 qA. 电压误差±0.5%
1 \7 I* k% C9 M: fB. 相位误差0.5°" Y1 m# b! z7 O4 u2 G0 T0 r
C. 电压误差±0.5伏
$ I: g. |6 ?7 E5 I! m& hD. 相位误差0.5′
3 Q5 Z% T0 h2 s2 y" g U% o资料：A
) U- S. O, j6 E; y28.发电厂的厂用电备用方式，采用明备用方式与暗备用方式相比，厂用工作变压器的容量（）0 L4 Y+ P6 I) u* o8 r' ]# B- a
A. 增大
6 A4 T6 C6 P( E4 v$ H9 t# }B. 减小
$ Q; I5 b8 B5 j$ p, PC. 一样8 ]$ [0 L- \. s. t
D. 不确定
' h; _7 Q# b% z6 g, @+ ]资料：B a2 x8 e% V1 u) C# A! [
29.隔离开关的用途之一是（）1 d- C o& O, v' t& x W. s$ c* W
A. 切断负荷电流
7 @) Q, p9 Y, o. w8 {4 G; k8 ^6 XB. 切断短路电流
8 X) a- b( [- C$ v, W( j( a: CC. 拉合小电流回路
6 l+ f6 v# M# Z$ S6 lD. 拉合大电流回路
1 s# X/ [, G6 u* ]/ N资料：C
9 Z" o8 K# T( c" [3 Z3 C/ h" E30.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 7、计算周期分量热效应；" I( r8 Z5 r( o `$ @+ @9 J
A. 130.8kA2s
* t' U9 |; [# i7 X" ? R6 U- kB. 143.9kA2s
, e3 V0 s" O$ j! ?C. 162.6kA2s- {9 Y! R# p; C ?
D. 150.6kA2s
$ v1 a1 `& ]* _; x A& I2 c资料：D, [. _( L/ p' @0 C7 w7 I' Y+ g
31.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 6、计算短路切除时间；$ Q6 J) h5 _" y+ d% D# D: R
A. 0.1秒: k& m6 F9 W: g7 X
B. 0.2秒
* j7 Q8 B( `6 m/ A% WC. 0.3秒
$ J$ _$ K$ n' ]$ B# M% e3 ~D. 0.4秒
; S; G- N; u/ Q8 L# t7 o资料：C
) u3 j# r1 W# q) F32.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 5、按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算短路前母线工作温度；5 W" P5 s+ H9 C; A" b" f7 ? U+ H3 O$ E# v
A. 40℃
4 @6 c1 h' Y& ?B. 55℃
8 m3 N" d. T/ B4 X! u9 mC. 70℃! H9 x [& |- [+ E$ N7 c5 B0 V
D. 90℃ K1 m7 i+ f" p% b4 y0 @& z) A
资料：B
8 j* H9 Z4 m! }( M' c1 N: G5 x1 O33.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 12、 按4中所选导体(2×（80×8）的铝矩形母线)计算作用在母线上的最大电动力；9 S/ U0 q; e/ z% c6 ]7 e% C; h( Y
A. 1210N/m; p* ^: A6 N' c T+ L* y
B. 1230N/m' h- Q8 R: A) d( s& G5 x
C. 1260N/m
# f- g$ f) A" R: F# @D. 1290N/m8 x7 R9 C& u# v( p# Y
资料：C$ j! Y) W1 g8 q: M2 n& t
34.已知发电机额定电压10.5kV，额定功率20MW，功率因数0.8，最大负荷利用小时Tmax=3200h。发电机引出线三相短路电流数据为 I″= 28kA，Itk/2 = 22kA，Itk = 20kA。短路电流冲击系数为1.8。继电保护动作时间为0.1s，断路器全开断时间为0.2s。三相母线水平布置，绝缘子跨距1.2m，相间距离0.7m，周围环境温度28℃。 13、查表形状系数；: p/ {4 u' {; w' K
A. 0.4
0 u7 P* I5 w6 U' H( XB. 0.1
' ]$ ^2 q4 M+ vC. 0.8) ` n5 }% V1 B
D. 1
v# R; m* R4 a- F1 S# L资料：A' y* S3 L; e$ c& r {$ @! @* C4 j
35.电流互感器正常运行时二次侧不允许（）
6 ^+ L5 b1 L! [9 @A. 短路
1 |# h' T& F7 \: eB. 接地
" \, _& Z1 { a. v8 h5 Y/ @6 cC. 开路
4 P7 b3 K* |9 ^& f* b. K$ mD. 都不允许4 k) b, A& Z" S, t, P
资料：C
% [1 z4 S' ^1 x2 g" |" J$ c多选题
/ C, O/ V* Y; X1.电力系统的组成包括（）+ S+ R7 P2 l; e, ^$ ^, q1 L( b
A. 发电厂
) l6 A% [: E0 r) w; b) Z( q( qB. 变电站
+ D6 @% G( h2 u1 kC. 输电线路1 n3 m) Y$ G. j. ]! S2 U7 M
D. 用户3 g4 @) w" ?5 M% y9 l/ \1 T
资料：ABCD/ v4 G. y: E- o0 w: c
2.外桥形电气主接线适用于（）
) u7 W' L2 ?7 f" Y7 H' P& ~A. 水电厂2 s6 T2 D/ E, q: t; [* a
B. 火电厂, B- Z* F( ~6 J
C. 桥路有穿越功率' V" ?+ z+ K5 ^5 p* g9 Z" \
D. 出线的线路长、雷击率高% ?: N* A/ R' M8 {* R- C _, t- a
E. 桥路无穿越功率
( ^4 n: g$ x: c: b2 P) k- h/ `# R资料：AC" x" M k8 ]; v! B8 Y/ _1 d2 R
3.影响电流互感器运行误差的因素有（）9 [* q' ]# W( J. i$ B& P; c
A. 一次侧电流, H& c* E$ }5 V3 I2 P
B. 一次侧电压5 U' X k1 g$ @+ s' X- ]
C. 一次侧负荷功率因数
0 s7 U' g* V0 b$ \ v: O8 SD. 一次侧电网频率
I- w9 z5 M4 C. K2 }8 c+ a+ ^E. 二次侧负荷
1 V1 K ^( I6 h9 T资料：AE
* f- ?9 g5 {+ O8 v4.根据运行状态，自启动类型可分为（）
4 U1 y6 {& L6 ^% v2 }4 [$ y; EA. 带负荷自启动1 O& l9 t6 j- V% I
B. 空载自启动
$ }- Z0 A1 q+ o# {3 H6 I9 nC. 过压自启动; z7 k9 Y, N3 m( `% u4 d
D. 失压自启动
/ |9 q: n9 @- w9 Z0 n1 g p! R资料：ABD
7 T$ O O# b& \1 ^5.导体热量的耗散形式有（）) v& @3 g$ K, {1 U& V1 H& m5 {+ ]
A. 日照! J' G& e; @- j
B. 对流
% A- K3 Q/ J8 R5 {C. 辐射
1 j$ v' B) Z& l8 V, j! C& }D. 导热, W; x( o& `6 _+ t
资料：BCD |
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发表于 2011-2-16 12:42:24
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