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一、单选题(共 15 道试题,共 75 分。)V 1. 0 n) c5 [+ g( Z8 E2 Z' Z
A. A; O9 ^3 P; ?% E. Q$ ^5 }
B. B6 L+ B& C) N- `! t% I
C. C5 Q" D5 d) ^# n. K$ Y) Q4 B
D. D
9 z+ _% Q4 y4 X+ }1 J; { 满分:5 分4 A' j8 s6 m# N# b
2. 钢筋混凝土梁在正常使用情况下( )。 I$ o# `7 _6 b+ m
A. 通常是带裂缝工作的
6 y! p( U1 S! J' c+ M3 jB. 一旦出现裂缝,裂缝贯通全截面
4 e2 v$ u0 }. | s' x& O: j5 G* l9 gC. 一旦出现裂缝,沿全长混凝土与钢筋间的粘结力丧尽
: E) v0 n0 E- [: Y. M8 KD. 通常是无裂缝的4 L8 X" F n1 r
满分:5 分
) Q! g7 h% D5 d& S' R/ N2 L3. 单层厂房排架考虑整体空间作用时,下列说法中不正确的是( )
: L P( O# g# Y% m1 qA. : M$ h) Y* x; l- r
无檩屋盖比有檩屋盖对厂房的整体空间作用影响大
( v3 v! e2 h8 r4 g6 H% [B. 均布荷载比局部荷载对厂房的整体空间作用影响大' z/ f3 N {1 A1 o3 ]! K& k
C. 有山墙比无山墙对厂房的整体空间作用影响大4 N5 L p- ?8 _. [, _" E# v6 \
D. 在设计中,仅对吊车荷载作用需要考虑厂房整体空间工作性能的影响
* o: S5 p% q3 k/ M R( M 满分:5 分1 X# e- @. a4 c9 ~' Y
4.
@1 D v) t aA. A' g- x6 |$ K4 f
B. B' V! W( F9 }8 t0 M* |
C. C" v9 a/ Z9 L6 P/ C) ^$ M: J. O
D. D
8 ?9 @' d* a# g 满分:5 分
/ F Z+ g* S1 d, J$ M5. 与素混凝土梁相比,钢筋混凝土梁抵抗开裂的能力( )。: Y! k+ Y7 d& r6 y* t* m
A. 提高不多
9 g4 p! r" L& ]4 @1 Q+ HB. 提高许多, Q! {8 ~( }3 n
C. 完全相同
! i2 {% f6 R# \* q: \: AD. 不确定
/ v9 v* \8 \, k# f 满分:5 分8 g8 O; _- O1 f6 @& d
6. 单层厂房下柱柱间支撑设置在伸缩缝区段的( )
2 u( d! ^; @) w7 ^) @5 z' X( x; BA. 两端,与上柱柱间支撑相对应的柱间
5 Y+ G4 `" N; l1 m" N! ^1 [, J5 tB. 中间,与屋盖横向支撑对应的柱间
! O. P ]0 l& x0 `& }C. 两端,与屋盖支撑横向水平支撑对应的柱间/ K8 ]6 e; @8 ^+ [0 U
D. 中间,与上柱柱间支撑相对应的柱间
, t! @2 _( N# Z! F* O8 e5 } 满分:5 分
7 ~" v" i- I/ y) ?4 q+ `% V% y7. 塑性铰与理想铰的主要区别是( ): a7 a4 |( Z6 O! n; C) Y
A. 塑性铰不能转动,而理想铰可在两个方向做无限的转动
3 r6 F9 W" _) O$ IB. 理想铰集中于一点,故只能承受一定数值的弯矩,而塑性铰可承受较大的弯矩7 U8 ^" ?: [; l6 h" N
C. 塑性铰是单向铰只能在弯矩作用方向做有限的转动,转动的大小受材料极限变形的限制- P; P) A* R2 I& o
D. 塑性铰集中于一点,而理想铰形成在一小段局部变形较大的区域
/ L; b1 @* E( d7 s8 T- Z 满分:5 分1 F. Q/ ~% f1 G3 P; j% n
8. 混凝土构件的平均裂缝间距与下列哪个因素无关( )。
v3 G# a, i& G' V/ |1 MA. 混凝土强度等级
$ l6 F& {, V( [$ VB. 混凝土保护层厚度
. s- {, b7 J2 ZC. 纵向受拉钢筋直径* e& B* e1 A' E: K# Z
D. 纵向钢筋配筋率
: y! L G9 B: [! T 满分:5 分
$ r) ?$ A) C0 b, Y( ]- \3 m9. 五层及五层以上砖砌体结构房屋的墙,所用砖及砂浆的最低强度等级分别为( ); s& n7 y- ~/ `
A.
: v0 t q* \9 [3 Y( K5 A; M2 UMU10及M5 & {1 i. C8 C& @+ o
: J5 v( Q7 r3 |1 |- W, xB. MU10及M2.5- m% y- u: f7 z. c+ t) h& u
C. MU15及M50 N9 ~0 o% k- B. }1 }
D. MU15及M2.56 _1 E. w/ v& A$ g, }! k# \
满分:5 分
# J1 s& B* {' A10. 《混凝土结构设计规范》对于剪扭构件承载力计算采用的计算模式是( )。
7 Y8 f2 C5 y/ bA. 混凝土和钢筋均考虑相关关系
( \$ [4 g; Q' {3 Q) AB. 混凝土和钢筋均不考虑相关关系
# a C: _. a( @" ^C. 混凝土不考虑相关关系,钢筋考虑相关关系# j, J0 E( w4 f
D. 混凝土考虑相关关系,钢筋不考虑相关关系
( y$ T$ a" t" n2 D 满分:5 分
; [- [; I' f2 i& X4 f" r* o+ ^11. ) E% O* \ C& p% B
A. A* ]* I1 A0 S5 Q
B. B
: ?- h1 ~% ]: g2 s0 e7 j1 k) JC. C. v m$ U* s- w: T# d9 i8 v, h% w$ m
D. D
, G: l' [) q& u w/ J 满分:5 分* P+ f0 f; u- h" d$ g
12. 关于弯矩调幅,下面说法中不正确的是( )' I' w& t7 h# H# _& G9 z
A. 调幅是对竖向荷载作用下的内力进行的
& g& }+ w. W1 D, h( R. L7 s( pB. 调幅后梁端弯矩的平均值与跨中最大正弯矩之和,应大于按简支梁计算的跨中弯矩值
: I( j' d, a' |3 M; x- J+ ]. aC. 现浇框架的调幅系数高于装配整体式框架的调幅系数6 j, @. q: d, f6 c
D. 梁端弯矩调幅后,在相应荷载作用下的跨中弯矩将会减小7 B5 t a/ w3 L3 E6 O6 r
满分:5 分
2 u& [ j, y4 n6 ~13. 单层厂房抗风柱与屋架上弦之间采用弹簧板连接,弹簧板( )
& r4 s7 p# b7 y- L" t0 W0 BA.
B! [. B, e5 p' C只传递水平力5 e' }9 w7 C9 F/ ^
7 ?7 X8 t C6 NB. 只传递竖向力
) W+ ^5 {. F# yC. 只传递弯矩
) n/ e6 n+ w& |" w. A! DD. 不传递力+ [1 Y: _: y3 o, b$ o# x
满分:5 分( ?0 ]$ O* ?$ P f2 F
14. 普通钢筋混凝土结构裂缝控制等级分为( )。! {- ~6 k8 d& a% \) O
A. 一级! m& j$ _$ z1 Y, Q
B. .二级' T5 Y9 V# w1 { @7 i
C. 三级" r% ? b; r$ G: P5 G% X
D. !!!1 U/ }7 v- m5 b+ E+ B
满分:5 分
6 C" v2 k4 Q6 C4 Y15. 在钢筋混凝土受扭构件设计时,《混凝土结构设计规范》要求,受扭纵筋和箍筋的配筋强度比应( )。
9 I$ Q4 K3 g; c7 c+ I. dA. 不受限制
8 Y5 D& c T, h9 Q & h& j. C; m7 ^$ F; E
# E' f/ G# K8 d- D+ S3 s
B.
# Y9 h v. R) J/ J; s: v& o$ K1.0<ζ<2.0
& R4 O3 o3 F1 H$ n) K) B0 Y
& y# v7 |8 ~" K pC. 0.5<ζ<1.05 V- Z, p2 n2 m- F5 H
D. 0.6<ζ<1.7
: O5 D7 A% l4 z c* u# ]" F% q 满分:5 分
) P# c9 O; x7 ]1 b: i
, V0 b6 @1 G) `: J9 U" P. B二、单选题(共 5 道试题,共 25 分。)V 1. 整浇肋梁楼盖中的单向板,中间区格板的弯矩可折减20%,主要是因考虑( )- g! @2 ]2 l1 L8 Q b
A. 板的内拱作用
# T6 J% f; n% A/ ^B. 板上荷载实际上也向长跨方向传递一部分' _, f8 Y0 d% a0 g
C. 板上活载满布的可能性较小
6 M: j4 x1 `* z) w1 s% ^8 a, ]" v! aD. 节约材料
* \: ?' C8 Y/ x9 m% c- C% V 满分:5 分
7 Z' v* R4 m; x( N2. 目前我国单层厂房的柱距大多采用( )。( |+ c6 M4 L/ d2 z; w! g y
A. 6m# K. H* V$ B$ R7 |$ ]/ \! S! d
B. 12m ) @- m' T0 @, Q" m: B. K" d; R& y/ o
C. 15m Q* G7 u: Q$ I0 ?" g8 I3 U# \
D. 18m
8 ^8 ?; [' q4 h 满分:5 分
, j% [) _* n% y. L% T& J$ m; ]3. 8 f- @6 i& n4 V% s, I' y
A. A
- E, y) X4 T; W) qB. B# o& D& X2 M2 q& r
C. C
( Q z. ?/ ]! {4 w* d3 u0 ED. D+ [8 W! K% R5 u$ U
满分:5 分
. b; R( D& Z6 h1 O% F; I4. - s" e* p! e* M" B! m
A. A
! d$ ?7 k( @' e# CB. B7 q& ?. B, M7 }+ y% `1 |
C. C
: y% W) P$ L" G$ @4 \: e+ j6 }+ zD. D
+ W0 T* F) K& ^ 满分:5 分
0 R$ X6 \3 s9 H7 d7 x2 ^5. 单层厂房的抗风柱只承受山墙风荷载和其自重时,设计时可近似按( )
8 A1 d$ o; C, U9 E# [A. 3 R' U: B5 o/ u3 g2 c+ U/ y
轴拉构件计算/ d8 n8 ]- j2 L
B. 轴压构件计算5 \1 i4 b6 r+ H. I0 h/ K+ r7 M
C. 偏拉构件计算
! b$ l; o+ J P; nD. 受弯构件计算
$ P8 a) _, s# B6 |1 c 满分:5 分 |
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