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一、单选题(共 15 道试题,共 75 分。)V 1. 下列关于荷载代表值的说法中,不正确的是( )
# o8 P7 h) M6 Z) ]A.
( s1 ^7 ]/ o4 X) v, }荷载的主要代表值有标准值、组合值和准永久值/ v1 Z: m6 t9 ^) L
: r; I J& z: D$ D! E7 ]1 ^' P# wB. 恒荷载只有标准值' y4 F) y+ @% g7 _4 L
C. 荷载组合值不大于其标准值
5 g/ @# u. K! [( m; b& a: ?D. 荷载准永久值用于正常使用极限状态的短期效应组合
* G$ F* y+ [9 }1 l( e 满分:5 分; A) F% v0 H6 T9 D) R& b t& A6 W
2. 下列关于荷载分项系数的叙述( )不正确。6 J, N9 ?9 P r" ]- u6 J; v! J1 u$ a( F
A. γG为恒载分项系数( T6 n. c3 m* z5 t6 \+ M
B. γQ用于计算活载效应的设计值 p, i; V) Q) r. T2 @
C. γG不分场合均取1.2
1 Z5 }9 d) h; a* e" A+ L$ rD. γQ取1.4;对于楼面结构,当活载标准值不小于4kN/m2时取1.3
2 K. I* U; R- s1 E 满分:5 分
6 X) v( W M1 V3.
6 k( }0 U2 w4 x. B4 d) V0 `A. A2 j/ c* h1 s* g$ H5 B" B- B# z
B. B
; g2 @! U8 z- W+ _1 \8 I0 a, R8 XC. C
6 A" Y6 g7 D: b+ J) Y- ^D. D
: ?8 x+ h* o6 X& j( W+ ~) g- S 满分:5 分1 z; N8 b: f2 S/ k" L5 U: {8 [
4. 多层刚性方案房屋在竖向荷载作用下内力计算时,其计算简图为( )
( d( |/ n$ d' y' U9 ZA. 墙体简化为一条竖向的连续梁,墙体与基础固结,楼(屋)盖为连续梁的支点4 A. V9 B' F, h. @# `8 K/ N
B. 墙体简化为一条竖向的连续梁,墙体与基础铰结,楼(屋)盖为连续梁的不动铰支座,在楼(屋)盖处为不连续的铰支承
" y* Q1 Y( f6 b9 vC. 墙体简化为一条竖向的连续梁,墙体与基础固结,楼(屋)盖为连续梁的弹性支座& k8 r4 ~7 y$ d6 N& _
D. 墙体简化为一条竖向的连续梁,墙体与基础铰结,楼(屋)盖为连续梁的弹性支座% w6 ]. B5 Y" d9 x- s3 r
满分:5 分
, {: _- M6 s( i4 F0 z& U5. 关于弯矩调幅,下面说法中不正确的是( ). @" X3 g* ]7 y
A. 调幅是对竖向荷载作用下的内力进行的2 x# [4 o$ W/ L
B. 调幅后梁端弯矩的平均值与跨中最大正弯矩之和,应大于按简支梁计算的跨中弯矩值$ O3 `: G8 m2 \9 X$ y% p- h0 _: J1 g
C. 现浇框架的调幅系数高于装配整体式框架的调幅系数- I' s# X/ x; ?: N. `3 c4 d( P, M
D. 梁端弯矩调幅后,在相应荷载作用下的跨中弯矩将会减小
7 W5 [8 z! r9 k7 v, w3 N 满分:5 分
2 I6 c7 J8 _8 j' t. W+ Y) W6. 塑性铰与理想铰的主要区别是( )
$ k9 e% Y" o. p. T, @& p' nA. 塑性铰不能转动,而理想铰可在两个方向做无限的转动) O# l% `- k# M$ t; F9 a( K) l
B. 理想铰集中于一点,故只能承受一定数值的弯矩,而塑性铰可承受较大的弯矩
# j: R! U0 \# M# r+ nC. 塑性铰是单向铰只能在弯矩作用方向做有限的转动,转动的大小受材料极限变形的限制
7 i6 z. f; @/ d" V6 [; KD. 塑性铰集中于一点,而理想铰形成在一小段局部变形较大的区域2 z9 n- |/ X1 C2 ]1 C h
满分:5 分, u9 ~3 a- D/ Q5 ^ b. r
7.
! [* d( c, v5 N/ Y$ z5 Q3 _
- T6 U: a6 g8 }' y
, E, ~3 ~+ d( q" H; _A. A- ]& }& I7 B. q v) @6 V
B. B4 e: O5 N+ Z& m% f
C. C8 j7 p/ P2 q w9 [6 l
D. D
8 N! c4 k# i/ b) a4 ^) t; r 满分:5 分( w( w% O0 `. w+ _
8. 单层厂房计算中,对屋面活荷载、雪荷载的取值是按( )
- Q% F* [8 h5 |4 C; C$ K+ vA.
3 W: k7 g* q7 G/ V2 ?6 u- s6 q两者之和7 r8 w1 E3 r5 k& A! |& H
- N% _( c/ ?1 N; p2 T9 w0 l9 zB. 两者的平均值
+ R4 p, Z/ W8 o4 s" zC. 两者的较小值
8 G& A1 y; a$ `4 _$ ]& s# u7 s( d' a7 RD. 两者中的较大值6 [, Y s# E( n1 q% A% h
满分:5 分! x& V% k1 Q; @4 R
9. 单层厂房排架结构由屋架(或屋面梁)、柱和基础组成,( )
2 W E, L7 q8 j. m9 [' O5 N5 ZA. . F* P# Z0 e, M9 t# d* l
柱与屋架、基础铰接
' ^. ^+ |# z' V/ \B. 柱与屋架、基础刚接5 T$ I& t" I* m( ^" f
C. 柱与屋架刚接、与基础铰接1 A1 e$ F ?# _: B
D. 柱与屋架铰接、与基础刚接4 @0 ?, d/ ?# t0 b( L& N1 X
满分:5 分
2 s& {/ k* H' X; P10. 当块体强度等级较高,砂浆强度等级较底,砌体可能发生的破坏形式为( )" v) L# c8 B' k& M
A. 1 T4 N# a# P1 k5 O. n9 ^# n/ w( i
沿齿缝截面破坏" ]$ t8 M" E _$ d
8 m* ^7 a+ y9 H% i, g
B. 沿块体和竖向灰缝截面破坏; K; [/ ^: ]3 k
C. 沿通缝截面破坏2 R b8 r& c# Q- s$ c; Z, M/ G
D. 三种破坏都可能
3 r9 ?1 k7 {& m# V. b$ ^ 满分:5 分
# B6 R) t( V3 e$ |6 B11. 在下列( )情况下应考虑设置下弦横向水平支撑。
8 a1 }* G+ l! ]( E; X& pA.
1 N1 [3 B* l" _7 g/ u- D& I" n有抗风柱与屋架上弦连接
" c6 B$ m) T( K6 ?- f9 U$ P
4 h; n3 Z' @, |B. 设有吊车4 m; b+ f( Z2 L; j6 `. t
C. 抗风柱与屋架下弦连接
b T. o- N" ?% f e1 k. o/ xD. 设有天窗
% Z, ]9 t6 M6 G, ] 满分:5 分, c1 n/ F9 Y; B8 S) W: D* q7 U
12. 在柱顶水平集中力作用下,单层厂房排架柱顶总剪力应按( )
$ e+ X7 J% L$ D1 W& d4 YA. " N8 K- v* B3 E! T, @6 R
各柱的截面面积分配给各柱
. \) V, v' U+ R0 A6 TB. 各柱的抗侧刚度分配给各柱; R9 ?& i# d( D* J/ m
C. 各柱的抗弯刚度分配给各柱8 x: O! ~- ] ?0 ^, p8 B: S
D. 柱子的数量平均分配给各柱% [9 N/ w0 T0 E4 G# c) _( |
满分:5 分1 ~$ q8 i, `: Z! S/ @0 T) f! v
13. 整体现浇肋梁楼盖中的单向板,中间区格的弯矩可折减20%,主要是考虑( )* Q* o" V/ t) w6 U" Y! P/ P' c+ C
A. 板内存在的拱作用' _& g ]; ~, P$ R8 m6 F
B. 板的安全度较高,可进行折减
) j% s/ F5 l+ S* ~) z9 yC. 板上活载满布的可能性较小
, T2 x6 r+ x7 G; BD. 板上荷载实际上也向长跨方向传递了一部分
7 c* N4 y" |% ?- g" V( w+ j0 R! P$ z" c" l 满分:5 分! n- t1 D# z, b ^% b: p
14.
# n( ]5 L( F/ g; a( c% VA. A; |+ M* J8 m. [ L, ?
B. B
- C, \, f$ c* H1 f6 k& AC. C3 a8 Q+ s; A6 l( Z2 Q2 ?0 e4 m
D. D. d- c4 _8 {) f9 B1 h
满分:5 分' s1 H1 t1 l& f8 o( L
15. 钢筋混凝土超静定结构中存在内力重分布是因为( )( B- `* R7 d! ^- |$ h
A. 钢筋混凝土的抗压性能不同
- h1 l# D6 w) n2 y5 GB. 受拉混凝土不断退出工作" l1 Q" a! O8 T. ^) w! T5 Z9 |
C. 各截面刚度不断变化,塑性铰的形成
: Y8 i0 I; q( G" h f7 J) xD. 结构由钢筋、混凝土两种材料组成
, _1 D& Q( s+ F6 ~( ? 满分:5 分 0 Q# |$ H4 l2 B5 y: [
: R) `% v( i/ }! s" Z5 s; B二、单选题(共 5 道试题,共 25 分。)V 1. 活荷载准永久值主要用于( ); J$ Z/ A5 }* g
A.
( A4 ~( r6 E& K% Y- F承载能力极限状态的基本组合
5 x3 V( u* l* d- W$ W, }( |1 m5 [$ J5 {; w* a N
B. 承载能力极限状态的简化组合
$ i6 W; k' O/ x% H" WC. 正常使用极限状态的长期效应组合
& W- O: {- O5 N6 {. Y/ |: eD. 正常使用极限状态的短期效应组合
. b, F; r$ @! i6 @: {2 A 满分:5 分( L9 I! z5 k5 V! i8 ~% T$ E
2. 对于钢筋应力松弛引起的预应力的损失,下面说法错误的是:( )。* s+ U3 p% ] S7 J# D
A. 应力松弛与时间有关系9 G! G: A9 i7 d" B7 s5 T8 u5 @$ u
B. 应力松弛与钢筋品种有关系
. E/ A S5 C" O& M' CC. 应力松弛与张拉控制应力的大小有关,张拉控制应力越大,松弛越小! g7 b F: b3 ~ L
D. 进行超张拉可以减少,应力松弛引起的预应力损失. y9 b1 l8 t. n) o/ U
满分:5 分6 h& U! x9 u* Y6 W
3. 单层厂房钢筋混凝土柱下独立基础底板配筋主要由( )$ r" C5 X" N) w% L; z3 Z, @* A
A.
2 P& J0 t2 G( Q+ _; {地基抗压承载力确定4 q4 `& U; {( c1 w s- Y; l
2 S: P, ^/ ?9 u1 y! J% x
B. 基础底板抗剪承载力确定9 s2 z" _' u6 z+ P
C. 基础抗冲切承载力确定& x0 k- P, Z9 I% q, V ^
D. 基础底板抗弯承载力确定
( J- n# H! g) c/ h 满分:5 分
! s. A$ j% W# }$ Q& a/ E4. 钢材的含碳量越低,则( )。1 a; y' S; k2 `1 F$ q
A. 屈服台阶越短,伸长率也越短,塑性越差- B# N" u( p. o$ M
B. 屈服台阶越长,伸长率越大,塑性越好
! r* F5 f7 ?. q. ~! A- _ lC. 强度越高,塑性越好- {. `0 @ ]2 @ I, ^
D. 强度越低,塑性越差" D6 @1 ^, W# T( S" o: l& d
满分:5 分
. d2 B' l, J* ^' \% @ p( S9 D5. 在判断结构是否达到正常使用极限状态时,不需要考虑的因素是( )
* a' B2 u" w- YA. 混凝土开裂情况! V8 l6 p) q6 _6 B$ t
B. 钢筋锈蚀情况
" Y# V; Q0 w4 m2 g/ R, `. `* ^C. 结构的抗滑移能力
# h6 N' {% i3 b) a+ s, a5 sD. 构件的挠度
$ E' E9 m6 { j% @ 满分:5 分 |
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